润滑油组合物
技术领域
本发明涉及润滑油组合物和使用了该润滑油组合物的拉幅机装置。
背景技术
在光学用膜、食品包装用膜等的制造中使用的拉幅机机器在其内部存在多个链条、齿轮和轴承等滑动部。
制造光学用膜、食品包装用膜时，这些滑动部达到200℃左右的高温。因此，供给至滑动部的润滑油也达到高温，蒸发损失变大，因此，为了维持润滑性而需要抑制蒸发量。
另一方面，还考虑增加润滑油的供给量，维持润滑性，但担心润滑油飞散并附着于所制造的膜上。尤其是，在食品包装用膜的制造中，由润滑油飞散导致的附着会产生安全方面的问题，因此，需要限制所供给的润滑油量。
此外，为了抑制蒸发损失，还考虑使用高粘度的润滑油。
然而，高粘度的润滑油在流动性方面存在问题，尤其在高温下长期使用时，有可能流动性降低，部分固化而形成固化淤渣，阻止润滑油的供给，导致滑动部的不良润滑。
因此，对于在拉幅机机器中使用的润滑油而言，要求即使在高温环境下长期使用，其蒸发损失也小，蒸发量受到抑制且维持良好的流动性，难以析出固化淤渣的特性。进行了与应对这种要求的润滑油相关的各种开发。
例如，专利文献1中，作为用于拉幅机机器等的高温用润滑油组合物，公开了含有包含多元醇酯系合成油的基础油成分和特定数均分子量的具有芳基烷基的二苯基胺衍生物的润滑油组合物。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2005-314650号公报。
发明内容
发明所要解决的问题
根据专利文献1，据称记载的润滑油组合物即使在高温开放体系的实机环境下也难以固化和淤渣化，且蒸发损失低，但寻求进一步提高这些特性。
此外，专利文献1记载的润滑油组合物中含有多元醇酯作为基础油，但多元醇酯的蒸发损失大，在润滑性的维持方面存在问题。
专利文献1记载的润滑油组合物中，为了弥补由多元醇酯导致的蒸发损失而配合有2质量%以上的二苯基胺衍生物。然而，含量较多的二苯基胺衍生物有时随着在高温下的长期使用而发生固体化，成为流动性降低的主要原因，有可能导致滑动部的不良润滑。
本发明的目的在于，提供即使对于高温环境下的长期使用，其蒸发损失也小、蒸发量受到抑制且维持良好的流动性、难以产生残油固结的润滑油组合物和使用了该润滑油组合物的拉幅机装置。
用于解决问题的方案
本发明人等发现：含有以预定的含量比组合有烷基萘和酯系化合物的基础油的润滑油组合物能够解决上述课题，从而完成了本发明。
即，本发明提供下述1~12。
1.%20润滑油组合物，其为含有包含烷基萘(A1)和酯系化合物(A2)的基础油(A)的润滑油组合物，
成分(A1)与成分(A2)的含量比[(A1)/(A2)]以质量比计为15/85~85/15。
2.%20根据上述1所述的润滑油组合物，其中，烷基萘(A1)具有至少一个碳原子数10以上的烷基。
3.%20根据上述1或2所述的润滑油组合物，其中，烷基萘(A1)包含具有两个以上碳原子数10以上的烷基的烷基萘(A11)。
4.%20根据上述1~3中任一项所述的润滑油组合物，其中，烷基萘(A1)的数均分子量为200~2000。
5.%20根据上述1~4中任一项所述的润滑油组合物，其中，酯系化合物(A2)包含多元醇酯(A21)。
6.%20根据上述5所述的润滑油组合物，其中，多元醇酯(A21)为二季戊四醇与碳原子数5~12的饱和脂肪族单羧酸的酯。
7.%20根据上述1~6中任一项所述的润滑油组合物，其中，酯系化合物(A2)的数均分子量为700~1500。
8.%20根据上述1~7中任一项所述的润滑油组合物，其中，成分(A)中的成分(A1)和成分(A2)的合计含量以成分(A)的总量基准计为60~100质量%。
9.%20根据上述1~8中任一项所述的润滑油组合物，其还含有抗氧化剂(B)。
10.%20根据上述9所述的润滑油组合物，其中，抗氧化剂(B)包含烷基化二苯基胺。
11.%20根据上述1~10中任一项所述的润滑油组合物，其用于拉幅机装置所具备的链条的润滑。
12.%20拉幅机装置，其将上述1~11中任一项所述的润滑油组合物用于链条的润滑。
发明效果
本发明的润滑油组合物具有如下特性：即使对于高温环境下的长期使用，蒸发损失也小，蒸发量受到抑制且维持良好的流动性，难以产生残油的固结。
因此，使用了该润滑油组合物的拉幅机装置即使对于高温环境下的长期使用，也可维持优异的润滑性，有效地抑制不良润滑的发生。
具体实施方式
[润滑油组合物]
本发明的润滑油组合物含有包含烷基萘(A1)和酯系化合物(A2)的基础油(A)，也可以进一步含有润滑用添加剂。
需要说明的是，从即使对于高温环境下的长期使用也会降低蒸发损失、且使流动性良好、进而抑制淤渣析出的观点出发，本发明的一个方案的润滑油组合物优选还含有抗氧化剂(B)。
此外，从即使薄膜化也表现出良好润滑性的观点出发，本发明的一个方案的润滑油组合物优选还含有极压剂(C)。
本发明的一个方案的润滑油组合物中，成分(A)、成分(B)和成分(C)的合计含量以该润滑油组合物的总量(100质量%)基准计，优选为70~100质量%、更优选为80~100质量%、进一步优选为90~100质量%、更进一步优选为95~100质量%。
以下，针对本发明的润滑油组合物所包含的各成分进行说明。
<基础油(A)>
本发明的润滑油组合物含有包含烷基萘(A1)和酯系化合物(A2)的基础油(A)。
烷基萘(A1)有助于所得润滑油组合物的蒸发损失的降低化。换言之，通过含有烷基萘(A1)，能够制成即使对于高温环境下的长期使用也会抑制蒸发量的润滑油组合物。
其中，烷基萘(A1)有时随着高温环境下的长期使用而导致流动性降低，发生固化，其也成为引发滑动部的不良润滑的主要原因。
为了抑制该烷基萘(A1)的流动性的降低，制成即使在高温环境下长期使用也可维持优异流动性的润滑油组合物，在本发明中组合使用酯系化合物(A2)。
换言之，通过组合使用烷基萘(A1)和酯系化合物(A2)，从而制备成活用各自优点的润滑油组合物。
进而，本发明的润滑油组合物中，按照成分(A1)与成分(A2)的含量比[(A1)/(A2)]以质量比计为15/85~85/15的方式进行制备。
该含量比[(A1)/(A2)]小于15/85的润滑油组合物在高温环境下的蒸发损失大，蒸发量增加，润滑性的降低成为问题。
此外，该含量比[(A1)/(A2)]超过85/15的润滑油组合物因高温环境下的长期使用而导致流动性降低，容易发生残油的固结。
从上述观点出发，本发明的一个方案的润滑油组合物中，成分(A1)与成分(A2)的含量比[(A1)/(A2)]以质量比计优选为20/80~80/20、更优选为25/75~75/25、进一步优选为30/70~70/30。
本发明的一个方案的润滑油组合物中，成分(A)可以含有除成分(A1)和成分(A2)之外的其它基础油。
其中，作为成分(A)中的成分(A1)和成分(A2)的合计含量，以润滑油组合物所包含的基础油(A)的总量(100质量%)基准计，优选为60~100质量%、更优选为70~100质量%、进一步优选为80~100质量%、更进一步优选为90~100质量%、特别优选为95~100质量%。
本发明的一个方案的润滑油组合物中，基础油(A)的含量以该润滑油组合物的总量(100质量%)基准计，优选为60~100质量%、更优选为70~99.99质量%、进一步优选为80~99.90质量%、更进一步优选为85~99.50质量%。
[烷基萘(A1)]
作为烷基萘(A1)，只要是萘环的至少一个氢原子被取代成烷基的化合物即可。
需要说明的是，作为烷基萘(A1)所具有的烷基数，可以为1个，也可以为2个以上，优选为2~6个。
烷基萘(A1)可以单独使用，也可以组合使用两种以上。
烷基萘(A1)所具有的每1个烷基的碳原子数优选为1~36、更优选为4~30、进一步优选为8~26、更进一步优选为10~24。
需要说明的是，该烷基可以为直链烷基，也可以为支链烷基。
此外，烷基萘(A1)具有多个烷基时，多个烷基可以相同，也可以互不相同。例如，多个烷基的碳原子数可以互不相同。
本发明的一个方案的润滑油组合物中，从制成蒸发损失得以降低的润滑油组合物的观点出发，烷基萘(A1)优选具有至少一个碳原子数10以上(优选为12以上)的烷基。
从上述观点出发，烷基萘(A1)更优选包含具有两个以上碳原子数10以上(优选为12以上)的烷基的烷基萘(A11)。
本发明的一个方案中，作为成分(A1)中的成分(A11)的含量，以成分(A1)的总量(100质量%)基准计，优选为60~100质量%、更优选为70~100质量%、进一步优选为80~100质量%、更进一步优选为90~100质量%。
作为烷基萘(A1)的数均分子量，从上述观点出发，优选为200~2000、更优选为220~1500、进一步优选为250~1200、更进一步优选为280~1000。
需要说明的是，本说明书中，数均分子量(Mn)是利用凝胶渗透色谱(GPC)法而测得的标准聚苯乙烯换算的值。
作为烷基萘(A1)的40℃下的运动粘度，优选为150~200mm2/s、更优选为160~190mm2/s、进一步优选为170~185mm2/s。
此外，作为烷基萘(A1)的粘度指数，优选为90以上、更优选为100以上、进一步优选为110以上。
需要说明的是，本说明书中，运动粘度和粘度指数是指按照JIS%20K2283:2000而测得和算出的值。
[酯系化合物(A2)]
作为酯系化合物(A2)，可列举出例如多元醇酯、二元酸酯(例如戊二酸二(十三烷基)酯等)、芳香族酯(例如偏苯三酸2-乙基己酯、均苯四酸2-乙基己酯)等。
这些酯系化合物(A2)可以单独使用，也可以组合使用两种以上。
对于本发明的一个方案的润滑油组合物而言，从制成即使在高温环境下长期使用也可维持优异流动性的润滑油组合物的观点出发，酯系化合物(A2)优选包含多元醇酯(A21)。
本发明的一个方案中，作为成分(A2)中的成分(A21)的含量，以成分(A2)的总量(100质量%)基准计，优选为60~100质量%、更优选为70~100质量%、进一步优选为80~100质量%、更进一步优选为90~100质量%。
作为多元醇酯(A21)，可列举出例如在分子内具有一个以上的季碳且该季碳的至少一个键合1~4个羟甲基而成的受阻多元醇与脂肪族单羧酸的酯、即受阻酯。
多元醇酯(A21)可以单独使用，也可以组合使用两种以上。
需要说明的是，多元醇酯(A21)通常是多元醇的全部羟基经酯化而成的全酯，但在不对本发明的效果造成影响的范围内，也可以包含一部分羟基未被酯化而残留的偏酯。
作为前述受阻多元醇，优选为下述通式(a2-1)所示的化合物。
[化1]
前述通式(a2-1)中，R1和R2各自独立地为碳原子数1~6的一价烃基或者羟甲基(-CH2OH)。
n表示0~4的整数，优选为0~2、更优选为0~1、进一步优选为0。需要说明的是，n＝0时成为单键，形成下述通式(a2-1’)所示的化合物。
[化2]
[前述通式(a2-1’)中，R1和R2各自独立地为碳原子数1~6的一价烃基或者羟甲基(-CH2OH)]。
作为可以选作R1和R2的碳原子数1~6的一价烃基，可列举出例如碳原子数1~6的烷基(甲基、乙基、丙基、丁基、戊基、己基)、环戊基、环己基、苯基等。
需要说明的是，上述烷基可以为直链烷基，也可以为支链烷基。
这些之中，作为可以选作R1和R2的碳原子数1~6的一价烃基，优选为碳原子数1~6的烷基，更优选为碳原子数1~3的烷基。
作为前述通式(a2-1)所示的化合物，可列举出例如二烷基丙二醇(烷基的碳原子数为1~6)、三羟甲基烷烃(烷烃的碳原子数为2~7)、季戊四醇等受阻多元醇和它们的脱水缩合物，更具体而言，可列举出新戊二醇、2-乙基-2-甲基-1,3-丙二醇、2,2-二乙基-1,3-丙二醇、三羟甲基乙烷、三羟甲基丙烷、三羟甲基丁烷、三羟甲基戊烷、三羟甲基己烷、三羟甲基庚烷、季戊四醇、2,2,6,6-四甲基-4-氧杂-1,7-庚二醇、2,2,6,6,10,10-六甲基-4,8-二氧杂-1,11-十一烷二醇、2,2,6,6,10,10,14,14-八甲基-4,8,12-三氧杂-1,15-十五烷二醇、2,6-二(羟基甲基)-2,6-二甲基-4-氧杂-1,7-庚二醇、2,6,10-三(羟基甲基)-2,6,10-三甲基-4,8-二氧杂-1,11-十一烷二醇、2,6,10,14-四(羟基甲基)-2,6,10,14-四甲基-4,8,12-三氧杂-1,15-十五烷二醇、二季戊四醇、三季戊四醇、四季戊四醇等。
作为前述脂肪族单羧酸，可列举出碳原子数5~22的饱和脂肪族单羧酸。
该饱和脂肪族单羧酸的酰基可以为直链状、支链状中的任一者。
作为饱和脂肪族单羧酸，可列举出例如戊酸、己酸、庚酸、辛酸、壬酸、癸酸、十一烷酸、月桂酸、十三烷酸、肉豆蔻酸、十五烷酸、棕榈酸、十七烷酸、硬脂酸、十九烷酸、花生酸、山嵛酸等直链状饱和单羧酸；异肉豆蔻酸、异棕榈酸、异硬脂酸、2,2-二甲基丙酸、2,2-二甲基丁酸、2,2-二甲基戊酸、2,2-二甲基辛酸、2-乙基-2,3,3-三甲基丁酸、2,2,3,4-四甲基戊酸、2,5,5-三甲基-2-叔丁基己酸、2,3,3-三甲基-2-乙基丁酸、2,3-二甲基-2-异丙基丁酸、2-乙基己酸、3,5,5-三甲基己酸等支链状饱和单羧酸等。
这些脂肪族单羧酸在酯化时可以单独使用一种，也可以混合使用两种以上。
作为饱和脂肪族单羧酸的碳原子数，优选为5~18、更优选为5~14、进一步优选为5~12。
需要说明的是，本发明的一个方案的润滑油组合物中，从制成即使在高温环境下长期使用也可维持优异流动性的润滑油组合物的观点出发，作为多元醇酯(A21)，优选为二季戊四醇与碳原子数5~12的饱和脂肪族单羧酸的酯。
作为成分(A2)中的上述酯的含量，以成分(A2)的总量(100质量%)基准计，优选为60~100质量%、更优选为70~100质量%、进一步优选为80~100质量%、更进一步优选为90~100质量%。
进而，从上述观点出发，本发明的一个方案中，优选含有以成分(A2)的总量(100质量%)基准计为50质量%以上(优选为60质量%以上、更优选为70质量%以上)的二季戊四醇与碳原子数9~12的饱和脂肪族单羧酸的酯。
作为酯系化合物(A2)的数均分子量，优选为700~1500、更优选为800~1300、进一步优选为900~1200。
作为酯系化合物(A2)的40℃下的运动粘度，优选为150~450mm2/s、更优选为175~400mm2/s、进一步优选为200~360mm2/s。
此外，作为酯系化合物(A2)的粘度指数，优选为85以上、更优选为90以上、进一步优选为92以上。
[除成分(A1)和(A2)之外的基础油]
本发明的一个方案的润滑油组合物中，在不损害本发明效果的范围内，作为基础油(A1)，可以含有不符合成分(A1)和(A2)的其它基础油。
作为其它基础油，可以为矿物油，也可以为除成分(A1)和(A2)之外的合成油。
作为该矿物油，可列举出例如将链烷烃系原油、中间基系原油、环烷烃系原油等原油进行常压蒸馏而得到的常压渣油；将这些常压渣油进行减压蒸馏而得到的馏出油；对该馏出油实施溶剂脱沥青、溶剂萃取、加氢裂化、溶剂脱蜡、催化脱蜡、加氢精制等精制处理中的一种以上而得到的矿物油等。
此外，作为该其它合成油，可列举出例如α-烯烃均聚物或α-烯烃共聚物(例如乙烯-α-烯烃共聚物等碳原子数8~14的α-烯烃共聚物)等聚α-烯烃；异链烷烃；聚亚烷基二醇、聚苯醚等各种醚；烷基苯；通过费托法等由天然气体制造的蜡(GTL蜡(Gas to LiquidsWAX))经异构化而得到的合成油(GTL)等。
<抗氧化剂(B)>
本发明的一个方案的润滑油组合物中，从即使对于高温环境下的长期使用也会降低蒸发损失，且使流动性良好，进而抑制淤渣析出的观点出发，优选还含有抗氧化剂(B)。
作为抗氧化剂(B)，可列举出例如胺系抗氧化剂、酚系抗氧化剂、钼系抗氧化剂、硫系抗氧化剂、磷系抗氧化剂等。
这些之中，作为抗氧化剂(B)，优选为选自胺系抗氧化剂和酚系抗氧化剂中的1种以上。
需要说明的是，抗氧化剂(B)可以单独使用，也可以组合使用两种以上。
作为胺系抗氧化剂，只要是具有抗氧化性能的胺系化合物即可，可列举出萘基胺、烷基化二苯基胺等。
作为萘基胺，可列举出例如苯基-α-萘基胺、苯基-β-萘基胺、烷基苯基-α-萘基胺、烷基苯基-β-萘基胺等。
作为烷基苯基-α-萘基胺和烷基苯基-β-萘基胺所具有的烷基的碳原子数，优选为1~30、更优选为1~20、进一步优选为4~16、更进一步优选为6~14。
作为烷基化二苯基胺，优选为下述通式(b-1)所示的化合物，更优选为下述通式(b-2)所示的化合物。
[化3]
前述通式(b-1)、(b-2)中，Rx和Ry各自独立地为碳原子数1~30的烷基、被成环原子数6~18的芳基取代的碳原子数1~30的烷基。
该烷基可以为直链烷基，也可以为支链烷基。
前述通式(b-1)中，z1和z2各自独立地为0~5的整数，优选为0或1、更优选为1。需要说明的是，存在多个Rx和Ry时，多个Rx和Ry可以相同，也可以互不相同。
需要说明的是，作为可选作Rx和Ry的该烷基的碳原子数，为1~30，优选为1~20、更优选为1~10。
作为可取代该烷基的芳基，可列举出苯基、萘基、联苯基等，优选为苯基。
作为烷基苯基-萘基胺所具有的烷基和二苯基胺可具有的烷基，可列举出例如甲基、乙基、丙基、丁基、戊基、己基、庚基、辛基、壬基、癸基、十一烷基、十二烷基、十六烷基、十八烷基、十九烷基、二十烷基、二十四烷基等。
作为酚系抗氧化剂，可列举出例如2,6-二叔丁基-4-甲基苯酚、2,6-二叔丁基-4-乙基苯酚、2,4,6-三叔丁基苯酚、2,6-二叔丁基-4-羟基甲基苯酚、2,6-二叔丁基苯酚、2,4-二甲基-6-叔丁基苯酚、2,6-二叔丁基-4-(N,N-二甲基氨基甲基)苯酚、2,6-二叔戊基-4-甲基苯酚、3-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸正十八烷基酯等单环酚系化合物；4,4’-亚甲基双(2,6-二叔丁基苯酚)、4,4’-异丙叉基双(2,6-二叔丁基苯酚)、2,2’-亚甲基双(4-甲基-6-叔丁基苯酚)、4,4’-双(2,6-二叔丁基苯酚)、4,4’-双(2-甲基-6-叔丁基苯酚)、2,2’-亚甲基双(4-乙基-6-叔丁基苯酚)、4,4’-丁叉基双(3-甲基-6-叔丁基苯酚)等多环酚系化合物。
从本发明的一个方案的润滑油组合物即使对于高温环境下的长期使用也会降低蒸发损失，且使流动性良好，进而抑制淤渣析出的观点出发，抗氧化剂(B)优选包含烷基化二苯基胺。
本发明的一个方案的润滑油组合物中，从上述观点出发，成分(B)的含量以该润滑油组合物的总量(100质量%)基准计，优选为0.01~10质量%、更优选为0.05~7质量%、进一步优选为0.1~5质量%、更进一步优选为0.15~1.9质量%。
<极压剂(C)>
本发明的一个方案的润滑油组合物中，从即使薄膜化也表现出良好润滑性的观点出发，优选还含有极压剂(C)。
作为极压剂(C)，可列举出例如二硫代氨基甲酸钼、二硫代磷酸钼、二硫醚类、硫化烯烃类、硫化油脂类、硫化酯类、硫代碳酸酯类、硫代氨基甲酸酯类、多硫醚类等硫系极压剂；亚磷酸酯类、磷酸酯类、膦酸酯类和它们的胺盐或金属盐等磷系极压剂；硫代亚磷酸酯类、硫代磷酸酯类、硫代膦酸酯类和它们的胺盐或金属盐等硫-磷系极压剂等。
这些极压剂(C)可以单独使用，也可以组合使用两种以上。
本发明的一个方案的润滑油组合物中，从即使薄膜化也表现出良好润滑性的观点出发，作为极压剂(C)，优选为磷系极压剂，更优选为选自中性磷酸酯、酸式磷酸酯和酸式磷酸酯的胺盐中的1种以上。
本发明的一个方案的润滑油组合物中，作为成分(C)的含量，以该润滑油组合物的总量(100质量%)基准计，优选为0.01~5.0质量%、更优选为0.02~2.0质量%、进一步优选为0.05~1.0质量%、更进一步优选为0.10~0.80质量%。
<其它润滑油用添加剂>
本发明的一个方案的润滑油组合物中，可以在不损害本发明效果的范围内，含有除上述成分(B)和(C)之外的其它润滑油用添加剂。
作为这种润滑油用添加剂，可列举出例如防锈剂、金属系清净剂、无灰系分散剂、粘度指数改进剂、消泡剂、摩擦调节剂、耐磨耗剂、金属惰化剂等。
这些润滑油用添加剂可以单独使用，也可以组合使用两种以上。
配合这些润滑油用添加剂时，润滑油用添加剂各自的含量在不损害本发明效果的范围内根据添加剂的种类来适当调整，但以润滑油组合物的总量(100质量%)基准计，通常为0.001~10质量%、优选为0.005~5质量%、更优选为0.01~2质量%。
[润滑油组合物的各种物性]
本发明的一个方案的润滑油组合物的40℃下的运动粘度优选为130~220mm2/s、更优选为150~210mm2/s、进一步优选为160~200mm2/s。
本发明的一个方案的润滑油组合物的粘度指数优选为90以上、更优选为100以上、进一步优选为105以上。
[润滑油组合物的用途、拉幅机装置]
本发明的润滑油组合物具有如下特性：即使对于高温环境下的长期使用，蒸发损失也小，蒸发量受到抑制且维持良好的流动性，难以发生残油的固结。
因此，本发明的润滑油组合物优选用于拉幅机装置所具备的链条的润滑。
此外，本申请也可提供下述[1]的拉幅机装置。
[1] 拉幅机装置，其将含有包含烷基萘(A1)和酯系化合物(A2)的基础油(A)，且成分(A1)与成分(A2)的含量比[(A1)/(A2)]以质量比计为15/85~85/15的润滑油组合物用于链条的润滑。
在上述拉幅机装置中使用的润滑油组合物是本发明的润滑油组合物，其详情如上所述。
上述[1]所述的拉幅机装置由于使用了本发明的润滑油组合物，因此，即使对于高温环境下的长期使用，也可维持优异的润滑性，有效地抑制不良润滑的发生。
实施例
接着，通过实施例更具体地说明本发明，但本发明不限定于这些实施例。需要说明的是，各种物性的测定法或评价法如下所述。
(1)运动粘度和粘度指数
按照JIS K2283:2000进行测定和计算。
(2)数均分子量
使用凝胶浸透色谱装置(アジレント公司制、“1260型HPLC”)，在下述条件下进行测定，按照标准聚苯乙烯换算进行测定并使用所得数值。
(测定条件)
・柱：将2根“Shodex LF404”串联。
・柱温度：35℃
・展开溶剂：氯仿
・流速：0.3mL/min。
实施例1~7、比较例1~4
对于将下述示出的烷基萘“AN(1)”与酯系化合物“POE(1)”以表1所示的含量比(质量比)混合得到的混合基础油，以表1所示的配合量添加作为添加剂的下述所示的抗氧化剂和极压剂，充分混合，分别制备润滑油组合物。
用于制备这些润滑油组合物的各成分的详情如下所示。
(烷基萘)
・“AN(1)”：具有1~5个碳原子数14的烷基的烷基萘的混合物(具有3~4个碳原子数14的烷基的烷基萘为主成分)、数均分子量＝300~1200、40℃运动粘度＝177mm2/s、粘度指数＝118。
(酯系化合物)
・“POE(1)”：由二季戊四醇与包含3,5,5-三甲基己酸(碳原子数9)/正庚酸(碳原子数7)/正戊酸(C5)＝72.6/21.0/6.4(质量比)的羧酸混合物形成的二季戊四醇酯。数均分子量＝1039、40℃运动粘度＝220mm2/s、粘度指数＝95。
(添加剂)
・“抗氧化剂”：丁基苯基辛基苯基胺。
・“极压剂”：二(2-乙基己基)酸式磷酸酯与月桂胺(C12)的胺盐。
针对所制备的各润滑油组合物，测定40℃运动粘度，并进行下述试验。将它们的结果示于表1。
(1)残油率的测定
使用JIS K2540所规定的润滑油热稳定度试验中使用的容器和恒温空气浴，向该容器中投入试样油1g，一边以10L/hr的流量向恒温空气浴中流入空气，一边在230℃下加热20小时，测定加热后的试样油的残渣量。并且，由下述式算出残油率。
・残油率[%]＝加热后的试样油的残渣量[g]/加热前的试样油的质量(＝1g)×100
残油率为70%以上时，判断为蒸发量受到抑制的润滑油组合物，判断为合格。
(2)残油的流动性
将装有为了计算上述(1)的残油率而使用的加热后的试样油即残油的容器相对于水平方向倾斜45度，按照下述基准评价残油(薄膜残渣)的流动性。
・A：残油未固结，残油在15分钟以内从容器中流落。
・B：残油部分固结，一部分残油在15分钟后从容器流落。
・C：残油发生固结，即使经过15分钟，内容物也不从容器中流落。
[表1]
根据表1，实施例1~7中制备的润滑油组合物呈现残油率高、蒸发量受到抑制且残油的流动性也良好的结果。因此，能够长期保持优异的流动性，因此可以说是能够形成薄膜的润滑油组合物。
另一方面，比较例1和2中制备的润滑油组合物呈现残油率低、蒸发损失大的结果。此外，比较例3和4中制备的润滑油组合物呈现残油率高但残油的流动性差的结果，因此，可以认为其随着长期使用而难以形成薄膜。
