一种阀门开度规律变化的管壳式换热器
技术领域
本发明涉及一种管壳式换热器，尤其涉及一种阀门开闭控制诱导震动的管壳式换热器。
背景技术
本发明是和青岛科技大学进行合作研发的项目，涉及换热器除垢，在青岛科技大学研发的基础上(申请号2019101874848)将其用于管壳式换热器的新的发明。
管壳式换热器被广泛应用于化工、石油、制冷、核能和动力等工业，由于世界性的能源危机，为了降低能耗，工业生产中对换热器的需求量也越来越多，对换热器的质量要求也越来越高。近几十年来，虽然紧凑式换热器(板式、板翅式、压焊板式换热器等)、热管式换热器、直接接触式换热器等得到了迅速的发展，但由于管壳式换热器具有高度的可靠性和广泛的适应性，其仍占据产量和用量的统治地位，据相关统计，目前工业装置中管壳式换热器的用量仍占全部换热器用量的70％左右。
管壳式换热器结垢后，采取常规的蒸汽清扫、反冲洗等方式对换热器进行清洗，生产实践证明，效果不是很好。只能将换热器的封头拆卸下来，采用物理清理的方式，但采取该种方式进行清洗，操作复杂、耗时长，人力、物力投资较大，对连续化的工业生产带来极大的困难。
利用流体诱导传热元件振动实现强化换热是被动强化换热的一种形式，可将换热器内对流体振动诱导的严格防止转变为对振动的有效利用，使传动元件在低流速下的对流换热系数大幅度的提高，并利用振动抑制传热元件表面污垢，减低污垢热阻，实现复合强化传热。
在应用中发现，持续性的加热会导致内部流体形成稳定性，即流体不在流动或者流动性很少，或者流量稳定，导致换热管振动性能大大减弱，从而影响换热管的除垢以及加热的效率。因此需要对上述换热器进行改进。
换热器一般都是两种流体进行换热，对于三种流体换热却很少有研究，本申请对三流体换热进行了研究，开发了新的诱导震动三流体管壳式换热器，
发明内容
本发明针对现有技术中管壳式换热器的不足，提供一种新式结构的诱导震动管壳式换热器。该管壳式换热器能够实现三种流体换热，而且换热管周期性的频繁性的振动，提高了加热效率，从而实现很好的除垢以及加热效果。
为实现上述目的，本发明采用如下技术方案：
一种阀门开度规律变化的管壳式换热器，所述管壳式换热器包括有壳体、换热部件；所述换热部件包括右管箱、左管箱和换热管，换热管与右管箱和左管箱相连通，左管箱和/或右管箱内填充相变流体，相变流体在右管箱和左管箱以及换热管内进行封闭循环；其特征在于，所述换热器包括第一换热管和第二换热管，所述第一换热管设置穿过左管箱内，第二换热管设置穿过右管箱；壳程流体是冷源，第一换热管和第二换热管内的流体是热源，第一换热管、第二换热管的入口分别设置第一阀门和第二阀门，第一阀门和第二阀门和控制器数据连接，通过控制器控制第一阀门和第二阀门的开度大小，控制规律如下：
一个周期为T，则0-T/2的半个周期内，T＝0时，第一阀门关闭，第二阀门开度最大；第一阀门和第二阀门的最大开度下流体的流量时V；第一流体和第二流体的流量分n次调整；
然后每隔T/2n的时间，第一阀门控制的阀门开度增加，使得第一流体的单位时间的流量增加V/n，直到T/2时间第一阀门开度最大，同时第二阀门开度降低，使得第二流体的单位时间的流量降低V/n，直到T/2时间第二阀门关闭；
T/2-T的半个周期内，每隔T/2n的时间，第二阀门开度增加，使得第二流体的单位时间的流量增加V/n，直到周期T第二阀门开度最大，同时第一阀门开度降低，使得第一流体的单位时间的流量降低V/n，直到T/2时间第二阀门关闭。
作为优选，换热管为一个或者多个，每个换热管包括多根圆弧形的管束，多根圆弧形的管束的中心线为以下管箱为同心圆的圆弧，相邻管束的端部连通，从而使得管束的端部形成管束自由端；通过第一流体和第二流体换热，换热第壳程流体，从而实现三流体换热。
作为优选，周期是50－300分钟。作为优选，换热管为一个或者多个，每个换热管包括多根圆弧形的管束，多根圆弧形的管束的中心线为以下管箱为同心圆的圆弧，相邻管束的端部连通，从而使得管束的端部形成管束自由端；通过第一流体和第二流体换热，换热第壳程流体，从而实现三流体换热。
作为优选，第一阀门和第二阀门的最大开度相同。
作为优选，所述壳体是圆形截面，所述换热部件为多个，其中一个换热部件设置在壳体的中心，成为中心换热部件，其它的换热部件围绕壳体的中心分布，成为外围换热部件，单个外围换热部件的换热功率小于中心换热部件的换热功率。
作为优选，所述右管箱的管径等于左管箱的管径。
作为优选，右管箱和左管箱之间设置回流管。
作为优选，右管箱和左管箱沿着水平方向上设置，沿着壳程内流体的流动方向，所述换热管设置为多个，沿着壳程流体的流动方向，换热管管束的管径不断变大。
作为优选，壳体内壁半径为R，所述中心换热部件的圆心设置在壳体圆形截面圆心，外围换热部件的右管箱圆心距离壳体圆形截面的圆心的距离为S，相邻外围换热部件的右管箱圆心分别与圆形截面圆心进行连线，两根连线形成的夹角为A，外围换热部件的第一流体单位时间流量为V2，进口温度为T2，比热是C2，单个中心换热部件的第一流体单位时间流量为V1，进口温度为T1，比热是C1，则满足如下要求：
[V2*C2*(T2-T标准)]/[V1*C1*(T1-T标准)]＝a-b*Ln(R/S)；Ln是对数函数；T标准是壳程流体换热后的目标温度，根据需要进行设定；
a,b是系数，其中2.0869<a<2.0875,0.6833<b<0.6837；
优选，1.35<R/S<2.1；
优选，1.55<[V2*C2*(T2-T标准)]/[V1*C1*(T1-T标准)]<1.9；其中35°<A<80°。
本发明具有如下优点：
1、本发明通过控制第一阀门和第二阀门的控制的间歇式的开闭，一方面实现对壳程流程进行不断换热，同时也能够使得弹性换热管周期性的频繁性的振动，从而实现很好的除垢以及换热效果。
2、本发明设计了新式的结构三种流体的换热器，能够进一步提高换热效果，满足三种流体换热需要。
3、本发明通过控制第一流体和第二流体的流量的间歇式的流动，在对壳程流程进行不断换热，同时也能够使得弹性换热管周期性的频繁性的振动，从而实现很好的除垢以及换热效果。
4、本发明控制第一阀门和第二阀门周期性不断增加加热阀门开度以及降低阀门开度，使得相变流体受热后会产生体积不停的处于变化状态中，进一步充分诱导换热管自由端产生振动，从而强化传热。
5、本发明设计了第一流体第二流体流动方向相反，进一步促进相变流体流动，从而强化传热。
6、本发明设计了一种新式结构的换热部件在壳体中的布局图，本发明通过大量的实验和数值模拟，优化了换热管的参数与流体的流量、比热等的最佳关系，相对于前面的设计，本发明创造性的将换热流体的流量、比热、温度以及目标温度融合到换热器的尺寸设计中，可以进一步提高换热效率。
7、通过沿着壳体内流体的流动方向，换热管的管束内径、间距的合理变化，提高换热效率。
附图说明：
图1为本发明换热器的结构示意图。
图2为本发明换热部件的切面示意图。
图3为换热部件的俯视图。
图4是换热器优选结构示意图。
图5是换热器优选另一个结构示意图。
图6是圆形壳体中设置换热部件的布局示意图。
图7是换热管结构示意图。
图中：1、换热管，2、右管箱，3、自由端，4、自由端，5、壳程入口接管，6、壳程出口接管，7、自由端，8、左管箱，9、连接点，10、换热部件，11、壳体，12管束，131第一换热管，132第二换热管，前管板14，支座15，支座16，后管板17，第一阀门18第二阀门19，进口集管20，22，23、出口集管21，24，25
具体实施方式
一种管壳式换热器，如图1所示，所述管壳式换热器包括有壳体11、换热部件10、壳程入口接管5和壳程出口接管6；所述换热部件10设置在壳体11中，换热部件固定连接在前管板14、后管板17上；所述的壳程入口接管5和壳程出口接管6均设置在壳体11上；流体从壳程入口接管5进入，经过换热部件进行换热，从壳程出口接管6出去。
图2展示了换热部件10的切面示意图(从图1左侧观察)，如图2所示，所述换热部件10包括右管箱2、左管箱8和换热管1，换热管1与右管箱2和左管箱8相连通，左管箱8 和/或右管箱2内填充相变流体，相变流体在右管箱2和左管箱8以及换热管1内进行封闭循环。
所述右管箱、左管箱的两端的端部设置在前后管板14、17的开孔中，用于固定，如图1 所示。
作为优选，所述右管箱2和左管箱8沿着壳程长度方向上延伸。壳程优选沿着水平方向延伸。
如图2所示，所述换热器包括第一换热管131和第二换热管132，所述第一换热管131 设置穿过左管箱8内，第二换热管132设置穿过右管箱2；换热管1为一个或者多个，每个换热管1包括多根圆弧形的管束12，多根圆弧形的管束12的中心线为以右管箱2的轴线为同心圆的圆弧，相邻管束12的端部连通，流体在右管箱2和左管箱8之间形成串联流动，从而使得管束的端部形成管束自由端3、4；所述流体是相变流体，优选汽液相变液体。所述第一换热管131和第二换热管132分别流过第一流体和第二流体。所述第一流体、第二流体和壳程流体之间可以进行三种流体的换热。例如，换热过程如下：
第一流体是热源，第二流体和壳程流体是冷源，通过第一流体换热，使得换热部件内的相变流体发生相变，从而通过管束12向外散热换热壳程流体，同时汽相流体进入右管箱2，与第二流体进行换热，换热后的冷凝流体通过回流管返回左管箱，从而实现三流体换热。
作为优选，第二流体是热源，第一流体和壳程流体是冷源，通过第二流体换热，使得换热部件内的相变流体发生相变，从而通过管束12向外散热换热壳程流体，同时汽相流体进入左管箱8，与第一流体换热，换热后的冷凝流体通过回流管返回右管箱，从而实现三流体换热。
作为优选，壳程流体是热源，第一流体和第二流体是冷源，通过壳程流体换热，使得换热部件内的流体吸热，与第一流体和第二流体换热，从而实现三流体换热。
作为优选，第一流体是冷源，第二流体和壳程流体是热源，通过第二流体、壳程流体换热，从而实现三流体换热。
作为优选，第二流体是冷源，第一流体和壳程流体是热源，通过第一流体和壳程流体换热，换热第二流体，从而实现三流体换热。
作为优选，壳程流体是冷源，第一流体和第二流体是热源，通过第一流体和第二流体换热，换热第壳程流体，从而实现三流体换热。
作为优选，第一换热管和第二换热管的内径相同。
下面重点描述壳程流体是冷源，第一流体和第二流体是热源的情况。
作为优选，如图4、5所示，第一换热管131、第二换热管132的入口设置第一阀门18和第二阀门19，第一阀门18和第二阀门19和控制器数据连接，通过控制器控制第一阀门和第二阀门的开闭和开度大小，用于控制进入第一换热管和第二换热管的换热流体的流量。
研究以及实践中发现，持续性的功率稳定性的热源的换热会导致内部换热部件的流体形成稳定性，即流体不在流动或者流动性很少，或者流量稳定，导致换热管1振动性能大大减弱，从而影响换热管1的除垢以及换热的效率。因此需要对上述换热器进行如下改进。
作为优选，控制器控制第一换热管和第二换热管的换热流体的流量随着时间的变化而周期性发生变化。
作为一个优选，控制器控制第一阀门18和第二阀门19的开闭，从而控制第一流体、第二流体随着时间的变化周期性的交替进行换热。
作为优选，在一个周期时间T内，控制器控制第一阀门18和第二阀门19的开闭规律如下：
0-T/2的半个周期内，第一阀门18开度最大，第二阀门19关闭，即第一流体的流量最大,第二流体流量为0；
T/2-T的半个周期内，第一阀门18关闭，第二阀门19开度最大，即第二流体的流量最大,第一流体流量为0。
最为优选，第一阀门和第二阀门的最大开度相同。
作为另一个优选，在一个周期时间T内，第一流体的单位时间的流量为V1，第二流体的单位时间的流量为V2，V1、V2变化规律如下：
0-T/2的半个周期内，V1＝n，V2＝0，即第一流体的流量保持恒定,第二流体流量为0；
T/2-T的半个周期内，V1＝0，V2＝n。即第一流体流量为0，不换热，第二流量保持恒定。
其中n为常数数值，单位为m3/s。
作为优选，T是50－80分钟。
通过上述的时间变化性的进行换热，可以使得相变流体在弹性管束内频繁的蒸发膨胀，因为不断的周期性改变蒸汽的膨胀以及流动方向，破坏了单一换热的稳定性，从而不断的带动弹性管束的振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。
与在先申请相比，此种换热方式既保证了换热器在整个周期内进行换热，又能够使得弹性管束频繁振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。
作为一个优选，随着时间的变化,控制器控制第一阀门和第二阀门的开度大小进行周期性变化。
作为一个优选，一个周期为T，则0-T/2的半个周期内，T＝0时，第一阀门关闭，第二阀门开度最大；第一阀门和第二阀门的最大开度下流体的流量时V；第一流体和第二流体的流量分n次调整。
然后每隔T/2n的时间，第一阀门控制的阀门开度增加，使得第一流体的单位时间的流量增加V/n，直到T/2时间第一阀门开度最大，同时第二阀门开度降低，使得第二流体的单位时间的流量降低V/n，直到T/2时间第二阀门关闭。
T/2-T的半个周期内，每隔T/2n的时间，第二阀门开度增加，使得第二流体的单位时间的流量增加V/n，直到周期T第二阀门开度最大，同时第一阀门开度降低，使得第一流体的单位时间的流量降低V/n，直到T/2时间第二阀门关闭。
作为另一个优选，一个周期为T，则0-T/2的半个周期内，T＝0时，第一流体单位时间流量为0，第二流体单位时间流量为V；第一流体和第二流体的流量分n次调整。
然后每隔T/2n的时间，第一流体的单位时间的流量增加V/n，直到T/2时间第一流体的单位时间的流量变成V，同时第二流体的单位时间的流量降低V/n，直到T/2时间第二流体单位时间流量为0。
T/2-T的半个周期内，每隔T/2n的时间，第二流体的单位时间的流量增加V/n，直到周期T第二流体的单位时间的流量变成V，同时第一流体的单位时间的流量降低V/n，直到T/2 时间流体单位时间流量为0。
上述流量变化优选通过第一、第二阀门来控制。
通过上述的时间变化性的进行换热，可以使得流体在弹性管束内频繁的蒸发膨胀，因为不断的周期性改变蒸汽的膨胀以及流动方向，破坏了单一换热的稳定性，从而不断的带动弹性管束的振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。
与在先申请相比，此种换热方式既保证了换热器在整个周期内进行换热，又能够使得弹性管束频繁振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。
作为优选，第一流体和第二流体的流动方向相反。通过第一流体和第二流体从两侧逐渐流动，形成一个很好的换热，进一步促进流体的流动，增加弹性振动效果。通过上述的时间变化性的单位时间的流量的变化，可以使得流体在弹性管束内频繁的蒸发膨胀以及收缩，从而不断的带动弹性管束的振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。
作为优选，控制器控制第一阀门和第二阀门开度调整，每次调整的幅度不同。
作为一个优选，一个周期为T，则0-T/2的半个周期内，T＝0时，第一阀门关闭，第二阀门开度最大；第一阀门和第二阀门的最大开度时流体的单位时间的流量时V；第一流体和第二流体的单位时间的流量分n次调整。
然后每隔T/2n的时间，第一阀门控制的阀门开度增加，随着次数的增加，阀门开度增加的幅度逐渐增加，直到T/2时间第一阀门开度最大，同时第二阀门开度降低，随着次数的增加，第二阀门开度降低的幅度逐渐减少，直到T/2时间第二阀门关闭。
T/2-T的半个周期内，每隔T/2n的时间，第二阀门开度增加，随着次数的增加，阀门开度增加的幅度逐渐增加，直到周期T第二阀门开度最大，同时第一阀门开度降低，随着次数的增加，第一阀门开度降低的幅度逐渐减少，直到T/2时间第二阀门关闭。
通过第一流体、第二流体逐渐增加减少单位时间的流量，进一步促进流体的流动，增加弹性振动效果。通过上述的时间变化性的换热功率的变化，可以使得流体在弹性管束内频繁的蒸发膨胀以及收缩，从而不断的带动弹性管束的振动，从而能够进一步实现换热效率以及除垢操作。
作为优选，在前半个周期内，第一流体单位时间的流量是线性增加的，后半个周期内，第一流体的单位时间的流量是线性减少的。
作为优选，周期是50－300分钟，优选50－80分钟；第一流体、第二流体的平均流速为0.5-5m/s，优选是1-3m/s。
作为优选，第一流体的平均温度等于第二流体的平均温度，第一流体单位时间的平均单位时间的流量等于第二流体单位时间的平均单位时间的流量。所述平均温度是流体入口温度和流体出口温度的平均值。
作为优选，第一流体和第二流体是同一种流体。
作为优选如图4所示，第一流体和第二流体具有共同的进口集管20和出口集管21。流体先进入进口集管，然后通过进口集管进入第一换热管和第二换热管进行换热，然后通过出口集管流出。
作为优选如图5所示，第一流体和第二流体分别具有各自的进口集管22、23和出口集管24、25。流体先进入各自的进口集管，然后通过进口集管进入第一换热管和第二换热管进行换热，然后通过各自的出口集管流出。
作为优选，右管箱和左管箱底部设置回流管，保证第一、二管箱内冷凝的流体能够快速流动。
作为优选，所述右管箱2的管径等于左管箱8的管径。通过右管箱和左管箱的管径相等，能够保证流体进行相变在第一箱体内和左管箱保持同样的传输速度。
作为优选，换热管在右管箱的连接位置9低于左管箱与换热管的连接位置。这样保证蒸汽能够快速的向上进入左管箱。
作为优选，右管箱和左管箱之间设置回流管，有选设置在右管箱和左管箱两端端部 18-20，保证左管箱内冷凝的流体能够进入第一管线。
作为优选，右管箱和左管箱沿着水平方向上设置，沿着壳程内流体的流动方向，所述换热管设置为多个，沿着壳程流体的流动方向，换热管管束的管径不断变大。
作为优选，沿着壳程流体的流动方向，换热管管束的管径不断变大的幅度不断的增加。
通过换热管的管径幅度增加，可以保证壳程流体出口位置充分进行换热，形成类似逆流的换热效果，而且进一步强化传热效果，使得整体振动效果均匀，换热效果增加，进一步提高换热效果以及除垢效果。通过实验发现，采取此种结构设计可以取得更好的换热效果以及除垢效果。
作为优选，沿着壳程内流体的流动方向，所述换热管设置为多个，沿着流体的流动方向，相邻换热管的间距不断变小。
作为优选，沿着右管箱的高度方向，换热管之间的间距不断变小的幅度不断的增加。
通过换热管的间距幅度增加，可以保证壳程流体出口位置充分进行换热，形成类似逆流的换热效果，而且进一步强化传热效果，使得整体振动效果均匀，换热效果增加，进一步提高换热效果以及除垢效果。通过实验发现，采取此种结构设计可以取得更好的换热效果以及除垢效果。
作为优选，如图7所示，所述壳体是横截面为圆形壳体，壳体中设置多个换热部件。
作为优选，如图7所示，所述壳体内设置的多个换热部件，其中一个设置在壳体的中心 (右管箱的圆心位于壳体的圆心)，成为中心换热部件，其它的围绕壳体的中心分布，成为外围换热部件。通过如此结构设计，可以使得壳体内流体充分达到振动目的，提高换热效果。
作为优选，所述的外围换热部件的右管箱的中心点的连线构成正多边形。
作为优选，单个外围换热部件的第一流体、第二流体的单位时间的流量分别小于中心换热部件的第一流体、第二流体。通过如此设计，使得中心达到更大的震动频率，形成中心振动源，从而影响四周，达到更好的强化传热和除垢效果。
作为优选，同一水平换热截面上，流体要达到均匀的振动，避免换热分布不均匀。因此需要通过合理分配不同的换热部件中的第一流体、第二流体单位时间的流量的大小。通过实验发现，中心换热部件与外围管束换热部件的换热功率比例与两个关键因素相关，其中一个就是外围换热部件与壳体中心之间的间距(即外围换热部件的圆心与中心换热部件的圆心的距离)以及壳体的直径相关。因此本发明根据大量数值模拟和实验，优化了最佳的单位时间的流量的比例分配。
作为优选，壳体内壁半径为R，所述中心换热部件的圆心设置在壳体圆形截面圆心，外围换热部件的右管箱圆心距离壳体圆形截面的圆心的距离为S，相邻外围换热部件的右管箱圆心分别与圆形截面圆心进行连线，两根连线形成的夹角为A，外围换热部件的第一流体单位时间流量为V2，进口温度为T2，比热是C2，单个中心换热部件的第一流体单位时间流量为V1，进口温度为T1，比热是C1，则满足如下要求：
[V2*C2*(T2-T标准)]/[V1*C1*(T1-T标准)]＝a-b*Ln(R/S)；Ln是对数函数；T标准是壳程流体换热后的目标温度，一般根据需要进行设定。
a,b是系数，其中2.0869<a<2.0875,0.6833<b<0.6837；
优选，1.35<R/S<2.1；进一步优选1.4<R/S<2.0；
优选，1.55<[V2*C2*(T2-T标准)]/[V1*C1*(T1-T标准)]<1.9。进一步优选 1.6<[V2*C2*(T2-T标准)]/[V1*C1*(T1-T标准)]<1.8；
其中35°<A<80°。
作为优选，四周分布数量为4－5个。
相对于前面的设计，本发明创造性的将换热流体的单位时间的流量、比热、温度以及目标温度融合到换热器的尺寸设计中，因此上述的结构优化也是本发明的一个关键发明点。
同一换热部件第二流体单位时间流量和第一流体单位时间流量相同，进口温度相同。上述单位时间的流量是指平均单位时间的流量。优选第二流体和第一流体是同一种流体。
外围换热部件的第一流体单位时间流量为V2、进口温度为T1、比热是C1是多个外围换热部件的平均数。
作为优选，R为1600－2400毫米，优选是2000mm；S为1150－1700毫米，优选为1300mm；换热管管束的直径为12－20毫米，优选16mm；优选换热管的最外侧直径为300－560毫米，优选400mm。下集管的管径为100－116毫米，优选108毫米，上集管和下集管的长度为1.8-2.2 米。
进一步优选，a＝2.0872,b＝0.6835。
作为优选，所述箱体是圆形截面，设置多个换热部件，其中一个设置在圆形截面圆心的中心换热部件和其它的形成围绕圆形截面圆心分布的换热部件。换热管1为一组或者多组，每组换热管1包括多根圆弧形的管束12，多根圆弧形的管束12的中心线为同心圆的圆弧，相邻管束12的端部连通，从而使得换热管1的端部形成管束自由端3、4，例如图2中的自由端3、4。
作为优选，所述的换热流体为汽液相变的流体。
作为以优选，所述右管箱2、左管箱8以及换热管1都是圆管结构。
作为优选，换热管1的管束是弹性管束。
通过将换热管1的管束设置弹性管束，可以进一步提高换热系数。
作为优选，所述同心圆是以右管箱2的中心为圆心的圆。即换热管1的管束12围绕着右管箱2的中心线布置。
如图7所示，管束12不是一个完整的圆，而是留出一个口部，从而形成管束的自由端。所述口部的圆弧所在的角度为65－85度，即图7夹角b和c之和是65－85度。
作为优选，管束在同一侧的端部对齐，在同一个平面上，端部的延长线(或者端部所在的平面)经过右管箱2的中线。
作为优选，换热管1的内侧管束的第一端与右管箱2连接，第二端与相邻的外侧管束一端连接，换热管1的最外侧管束的一端与左管箱8连接，相邻的管束的端部连通，从而形成一个串联的结构。
第一端所在的平面与右管箱2和左管箱8中心线所在的平面形成的夹角c为40－50度。
第二端所在的平面与右管箱2和左管箱8中心线所在的平面形成的夹角b为25－35度。
通过上述优选的夹角的设计，使得自由端的振动达到最佳，从而使得换热效率达到最优。
如图7所示，换热管1的管束为4个，管束A、B、C、D联通。当然，不局限于四个，可以根据需要设置多个，具体连接结构与图7相同。
所述换热管1为多个，多个换热管1分别独立连接右管箱2和左管箱8，即多个换热管 1为并联结构。
虽然本发明已以较佳实施例披露如上，但本发明并非限定于此。任何本领域技术人员，在不脱离本发明的精神和范围内，均可作各种更动与修改，因此本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。
虽然本发明已以较佳实施例披露如上，但本发明并非限定于此。任何本领域技术人员，在不脱离本发明的精神和范围内，均可作各种更动与修改，因此本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。
