双膛石灰竖窑的烘窑方法
技术领域
本申请涉及双膛石灰竖窑技术领域，具体而言，涉及一种双膛石灰竖窑的烘窑方法。
背景技术
并流蓄热式双膛石灰竖窑可以采用液体、气体以及粉末固体等流体燃料生产优质活性石灰，由于其热能消耗在所有石灰窑炉中最低，因而在冶金石灰行业得以广泛应用。双膛窑在新建砌筑炉衬建成时或是更换窑衬砖大修后，需要进行投入生产前的点火后烘窑阶段，烘窑升温的控制和烘窑效果的好坏往往很大程度上决定了窑炉耐材的使用寿命和服役周期。
现有技术的烘炉方法，容易导致砖的爆裂而影响窑衬耐材寿命和窑炉服疫周期；容易损伤直联通道拱门异形砖使用寿命大幅缩短；且炉墙易出现裂缝，容易影响烘窑后窑炉生产运行的保温性能，并容易影响窑炉的气流走向。
发明内容
本申请的目的在于提供一种双膛石灰竖窑的烘窑方法，能有效解决上述问题。
本申请的实施例是这样实现的：
第一方面，本申请实施例提供一种双膛石灰竖窑的烘窑方法，包括在双膛石灰竖窑的直联通道依次进行的第一升温阶段、第一保温阶段、第二升温阶段、第二保温阶段、第三升温阶段、第三保温阶段、第四升温阶段以及第四保温阶段。
其中，每个升温阶段的升温速率均≤15℃/h；第一保温阶段的保温温度为142.5～157.5℃，第二保温阶段的保温温度为285～315℃，第三保温阶段的保温温度为570～630℃，第四保温阶段的保温温度为855～945℃。
目前行业普遍采用的是麦尔兹欧芬堡公司的烘炉技术方法，其方法如下：以25℃/h的升温速率升温至600℃，保温24h；然后以12.5℃/h的升温速率升温至900℃，保温8～16h，随即转入正常生产状态。
研究发现，在目前的烘窑方法中，烘窑温度在达到600℃之前，由于升温速率较快且无保温过程：导致易损伤联通道拱门异形砖；同时不利于水分的充分挥发，容易导致砖的爆裂，且炉墙易出现裂缝。
研究还发现，在双膛石灰竖窑的直联通道内进行烘窑时，在直联通道内的烘窑温度超过100℃后，窑衬受热后水分开始挥发；在直联通道内的烘窑温度达到150℃左右时，窑衬的温度接近水蒸发的温度，水分能够充分外排；在直联通道内的烘窑温度达到300℃左右时，窑衬砖和浇注料等耐材的水化物能有效脱出。
本申请实施例提供的双膛石灰竖窑的烘窑方法，有益效果包括：
以≤15℃/h的速率进行第一升温阶段的升温，该缓慢的升温过程有利于新砌体大量的自然水分和吸附水分得以缓慢均匀外排，有利于避免产生变形、开裂或微裂。然后在保温温度为142.5～157.5℃的条件下进行第一保温阶段，由于该温度条件下窑衬的温度接近水蒸发的温度，水分能够充分外排，使得窑衬砖和浇注料等耐材自然水分充分外排，有利于提高干燥强度。
在第一保温阶段之后，由于水分充分外排，此时双膛石灰竖窑内的水汽较重，此时进入第二升温阶段，由于升温阶段会增大通入进行燃烧的煤气量，使得直联通道内气流加快，可以快速带走蒸发的水汽，有利于加速干燥，提高了新砌体尤其是浇注料的机械强度；以≤15℃/h的速率进行第一升温阶段的缓慢升温，升温时间较长，有利于充分带走蒸发的水汽。然后在保温温度为285～315℃的条件下进行第二保温阶段，实现水化物的充分脱水，使得新砌体尤其是浇注料的获得较高强度，有效避免产生坯体膨胀、开裂。
保温温度为570～630℃的第三保温阶段中，能够使得新砌体的化学结晶水、结合水和部分盐的进行充分分解和晶体转变，进一步提升了新砌体耐材强度。
保温温度为855～945℃的第四保温阶段，使得新砌体维持在较为稳定的状态，使其具有较好的高温使用性能，为进一步转入生产运行做准备。
在本申请的实施例中，通过142.5～157.5℃的温度节点进行保温控制，保证水分充分排出；通过285～315℃和570～630℃的温度节点进行保温控制，提高窑内砌体材质的强度和耐高温性能；通过855～945℃的温度节点提高稳定性和高温使用性能。通过各温度节点的充分烘烤，同时在各升温阶段中以≤15℃/h的速率缓慢升温进行配合，有效避免出现砖的爆裂、损伤直联通道拱门异形砖、炉墙开裂等问题。
具体实施方式
为使本申请实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。
需要说明的是，本申请中的“和/或”，如“方案A和/或方案B”，均是指可以单独地为方案A、单独地为方案B、方案A加方案B，该三种方式。
下面对本申请实施例的双膛石灰竖窑的烘窑方法进行具体说明。
本申请实施例提供一种双膛石灰竖窑的烘窑方法，包括在双膛石灰竖窑的直联通道依次进行的第一升温阶段、第一保温阶段、第二升温阶段、第二保温阶段、第三升温阶段、第三保温阶段、第四升温阶段以及第四保温阶段。
可以理解的是，在本申请的实施例中，升温阶段，由于热量需求增大，需要燃烧的煤气量增大，则通入的煤气量增大；保温阶段，由于热量需求不变，需要燃烧的煤气量不变，则通入的煤气量基本不变。
现有技术中，在开始烘窑时，通常通过拨火孔向直联通道内投入木柴进行点火，木柴烧旺后，打开烧嘴处的煤气阀门、助燃气阀门和冷却风阀门，然后通过木柴将烧嘴点燃，实现点火。该点火方式下，烘窑初期需要司炉工通过拨火孔定期投放木柴；而且投入时易造成燃烧火焰窜出拨火孔，有被灼伤的安全风险。
在一些可能的实施方案中，在开始烘窑时，打开烧嘴处的煤气阀门、助燃气阀门和冷却风阀门，然后通过拨火孔将点火枪伸入直联通道内的烧嘴下方将烧嘴点燃，实现打火。
由于研究发现，在双膛石灰竖窑的直联通道内进行烘窑时，在直联通道内的烘窑温度超过100℃后，窑衬受热后水分开始挥发；在直联通道内的烘窑温度达到150℃左右时，窑衬的温度接近水蒸发的温度，水分能够充分外排。
在本申请的实施例中，第一升温阶段的升温速率≤15℃/h，该缓慢的升温过程有利于新砌体大量的自然水分和吸附水分得以缓慢均匀外排，有利于避免产生变形、开裂或微裂。第一保温阶段的保温温度为142.5～157.5℃，由于该温度条件下窑衬的温度接近水蒸发的温度，水分能够充分外排，使得窑衬砖和浇注料等耐材自然水分充分外排，有利于提高干燥强度。
由于研究发现，在直联通道内的烘窑温度达到300℃左右时，窑衬砖和浇注料等耐材的水化物能有效脱出。在第一保温阶段之后，由于水分充分外排，此时双膛石灰竖窑内的水汽较重，此时进入第二升温阶段，由于升温阶段会增大通入进行燃烧的煤气量，使得直联通道内气流加快，可以快速带走蒸发的水汽，有利于加速干燥，提高了新砌体尤其是浇注料的机械强度。
在本申请的实施例中，第二升温阶段的升温速率≤15℃/h，升温时间较长，有利于充分带走蒸发的水汽。第二保温阶段的保温温度为285～315℃，实现水化物的充分脱水，使得新砌体尤其是浇注料的获得较高强度，有效避免产生坯体膨胀、开裂。
在本申请的实施例中，第三保温阶段的保温温度为570～630℃，该温度条件下保温，能够使得新砌体的化学结晶水、结合水和部分盐的进行充分分解和晶体转变，进一步提升了新砌体耐材强度。第四保温阶段的保温温度为855～945℃，使得新砌体维持在较为稳定的状态，使其具有较好的高温使用性能，为进一步转入生产运行做准备。
本申请实施例提供的双膛石灰竖窑的烘窑方法，每个升温阶段的升温速率均≤15℃/h，通过各温度节点的充分烘烤，同时在各升温阶段中以≤15℃/h的速率缓慢升温进行配合，有效避免出现砖的爆裂、损伤直联通道拱门异形砖、炉墙开裂等问题。
可以理解的是，在本申请的实施例中，烘窑过程中不限于仅进行上述四个升温阶段和四个保温阶段，其可以根据需要，在任意一个保温阶段之前或者之后增加保温阶段和升温阶段。
关于第一升温阶段：
示例性的，升温速率为12～13℃/h，例如但不限于为12℃/h、12.3℃/h、12.5℃/h、12.7℃/h和13℃/h中的任一者或者任意两者之间的范围。升温时间为11～13h，或11.5～12.5h，例如12h。该升温速率的条件下，保证温度平缓稳定地上升，并使得水分均匀地外排。
可选的，煤气流量为250～350m3/h，例如但不限于为250m3/h、280m3/h、300m3/h、320m3/h和350m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该煤气流量条件下，能够较好地实现第一升温阶段的升温速率要求。
可选的，助燃风流量为1000～2000m3/h，例如但不限于为1000m3/h、1200m3/h、1500m3/h、1800m3/h和2000m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该助燃风流量条件下，保证煤气能够充分燃烧。
可选的，冷却风流量为1500～2500m3/h，例如但不限于为1500m3/h、1800m3/h、2000m3/h、2200m3/h和2500m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该冷却风流量条件下，能够有效地将直联通道内的热量输送到两个窑筒的内部，避免直联通道过热，同时能够有效对窑筒内的石料及窑膛衬砖进行均匀加热。
进一步的，助燃风的风机的转速为300～350r/min，冷却风的风机的转速为300～350r/min，例如为300r/min、310r/min、320r/min、330r/min、340r/min或者350r/min，与第一升温阶段的通风量配合，保证较好地控制升温速率。
进一步的，由于研究发现在温度在100～150℃的条件下水分挥发时，水汽积聚过多容易导致窑砖的爆裂，在上述烘窑阶段中，每隔3～5h进行温度及窑体排气孔排水汽情况的观察，例如每隔4h进行温度及窑体排气孔排水汽情况的观察，当温度偏离目标时对温度进行调节。
示例性的，当窑体排气孔所排水汽较少或没有排水汽，则提高烘窑温度5℃左右，例如提高4～6℃，或5℃，以适当且有效地加快排水速度；若窑体排气孔所排水汽量过大，则需降低烘窑温度5℃左右，例如降低4～6℃，或5℃，以适当且有效地降低排水速度。其中，排水汽较少是指观察到1/2至2/3数量的排气孔均没有滴水排出的情况；排水汽量过大是指观察到每个排气孔在初期均为滴水较多而出汽较少的情况。
关于第一保温阶段：
示例性的，保温温度为144～156℃，或145.5～154.5℃，或147～153℃，或148.5～151.5℃，例如为150℃。若保温温度过低，则不能有效地使水分挥发外排；若保温温度过高，则会影响水分外排的均匀性，同时使得水分外排过快而容易导致窑砖的爆裂。
可以理解的是，在烘窑期间，由于受气体流量波动等影响，保温阶段的保温温度难以保持绝对不变。在本申请的实施例中，各保温阶段的保温温度是指保温的目标温度。烘窑期间需要对窑内情况进行观察，示例性的，直联通道中热电偶所测量的最高温度作为实际温度，当实际温度偏离目标的保温温度时，通过调节气体流量、助燃风的风机的转速、冷却风的风机的转速等使实际温度贴合目标的保温温度。
可选的，第一保温阶段的保温时间为23～25h，或23.5～24.5h，或23.8～24.2h，例如为24h，以保证水分充分外排。
关于第二升温阶段：
示例性的，升温速率为12～13℃/h，例如但不限于为12℃/h、12.3℃/h、12.5℃/h、12.7℃/h和13℃/h中的任一者或者任意两者之间的范围。升温时间为11～13h，或11.5～12.5h，例如12h。该升温速率的条件下，保证温度平缓稳定地上升。
可选的，煤气流量为500～600m3/h，例如但不限于为500m3/h、530m3/h、550m3/h、580m3/h和600m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该煤气流量条件下，能够较好地实现第二升温阶段的升温速率要求。
可选的，助燃风流量为1000～2000m3/h，例如但不限于为1000m3/h、1200m3/h、1500m3/h、1800m3/h和2000m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该助燃风流量条件下，保证煤气能够充分燃烧。
可选的，冷却风流量为1500～2500m3/h，例如但不限于为1500m3/h、1800m3/h、2000m3/h、2200m3/h和2500m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该冷却风流量条件下，能够有效地将直联通道内的热量输送到两个窑筒的内部，避免直联通道过热，同时能够有效对窑筒内的石料及窑膛衬砖进行均匀加热。
进一步的，助燃风的风机的转速为350～450r/min，冷却风的风机的转速为350～450r/min，例如为350r/min、370r/min、390r/min、410r/min、430r/min或者450r/min，与第二升温阶段的通风量配合，保证较好地控制升温速率。
关于第二保温阶段：
示例性的，保温温度为288～312℃，或291～309℃，或294～306℃，或297～303℃，例如为300℃。若保温温度过低，则不能有效地使水化物有效地脱水；若保温温度过高，则会使得脱水过快，容易导致窑砖的内部产生裂纹。
可选的，第二保温阶段的保温时间为23～25h，或23.5～24.5h，或23.8～24.2h，例如为24h，以实现水化物的充分脱水。
关于第三升温阶段：
示例性的，升温速率为12～14℃/h，或12～13℃/h，例如但不限于为12℃/h、12.5℃/h、13℃/h、13.5℃/h和14℃/h中的任一者或者任意两者之间的范围。升温时间为21～25h，或22～24h，例如23h。该升温速率的条件下，保证温度平缓稳定地上升。
可选的，煤气流量为600～900m3/h，例如但不限于为600m3/h、700m3/h、800m3/h和900m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该煤气流量条件下，能够较好地实现第三升温阶段的升温速率要求。
可选的，助燃风流量为2000～3000m3/h，例如但不限于为2000m3/h、2200m3/h、2500m3/h、2800m3/h和3000m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该助燃风流量条件下，保证煤气能够充分燃烧。
可选的，冷却风流量为2500～3500m3/h，例如但不限于为2500m3/h、2800m3/h、3000m3/h、3200m3/h和3500m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该冷却风流量条件下，能够有效地将直联通道内的热量输送到两个窑筒的内部，避免直联通道过热，同时能够有效对窑筒内的石料及窑膛衬砖进行均匀加热。
进一步的，助燃风的风机的转速为400～600r/min，冷却风的风机的转速为400～600r/min，例如为400r/min、450r/min、500r/min、550r/min或者600r/min，与第三升温阶段的通风量配合，保证较好地控制升温速率。
关于第三保温阶段：
示例性的，保温温度为576～624℃，或582～618℃，或588～612℃，或594～606℃，例如为600℃。若保温温度过低，则不能有效地使新砌体的化学结晶水、结合水和部分盐有效地分解和转变；若保温温度过高，则使得化学结晶水、结合水和部分盐过快地分解和排出，容易导致窑砖强度下降。
可选的，第三保温阶段的保温时间为47～49h，或47.5～48.5h，或47.8～48.2h，例如为48h，以保证新砌体的化学结晶水、结合水和部分盐的进行充分分解和晶体转变。
关于第四升温阶段：
示例性的，升温速率为12～14℃/h，或12～13℃/h，例如但不限于为12℃/h、12.5℃/h、13℃/h、13.5℃/h和14℃/h中的任一者或者任意两者之间的范围。升温时间为21～25h，或22～24h，例如23h。该升温速率的条件下，保证温度平缓稳定地上升。
可选的，煤气流量为1000～1500m3/h，例如但不限于为1000m3/h、1100m3/h、1200m3/h、1300m3/h、1400m3/h和350m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该煤气流量条件下，能够较好地实现第四升温阶段的升温速率要求。
可选的，助燃风流量为3500～5000m3/h，例如但不限于为3500m3/h、4000m3/h、4500m3/h和5000m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该助燃风流量条件下，保证煤气能够充分燃烧。
可选的，冷却风流量为6500～7500m3/h，例如但不限于为6500m3/h、6800m3/h、7000m3/h、7300m3/h和7500m3/h中的任一者或者任意两者之间的范围。该冷却风流量条件下，能够有效地将直联通道内的热量输送到两个窑筒的内部，避免直联通道过热，同时能够有效对窑筒内的石料及窑膛衬砖进行均匀加热。
进一步的，助燃风的风机的转速为500～600r/min，冷却风的风机的转速为3500～600r/min，例如为500r/min、520r/min、540r/min、560r/min、580r/min或者600r/min，与第四升温阶段的通风量配合，保证较好地控制升温速率。
关于第四保温阶段：
示例性的，保温温度为864～936℃，或873～927℃，或882～918℃，或891～909℃，例如为900℃。若保温温度过低或过高，则不能较好地与后续转生产匹配。
可选的，第四保温阶段的保温时间为47～49h，或47.5～48.5h，或47.8～48.2h，例如为48h，以保证窑筒内达到较为稳定的状态，使其具有较好的高温使用性能。
为了保证双膛石灰竖窑的产量，在烘窑过程中通常伴随生产。
在一些示例性的实施方案中，在第四升温阶段之前，双膛石灰竖窑的产量为40t/d，每小时出料1批；可选的，出料前的燃烧周期为3520s，换向时间为80s。在第四升温阶段之前，通过低产量的节奏模式进行生产，同时控制合适的燃烧周期和换向参数，在保证生产的同时，能够实现对窑衬耐火材料充分的烘烤。
在一些示例性的实施方案中，从第四升温阶段开始，双膛石灰竖窑的产量为20t/d，每小时出料1批；可选的，换向前的燃烧周期为1720s，换向时间为80s。进一步的，从第四升温阶段开始，提高产量，同时控制合适的燃烧周期和换向参数，能够实现对窑衬耐火材料充分的烘烤的同时，能够较好地满足在烘窑完成后转生产模式的要求。
进一步的，出料设置为10～20次/批，例如为10次/批、15次/批或者20次/批。其中，批是指作业活动批数，次是指该批活动下的动作频数。
以下结合实施例对本申请的特征和性能作进一步的详细描述。
实施例1
一种双膛石灰竖窑的烘窑方法，包括：
S1.第一升温阶段：
设定产量为20t/d，每小时动窑出料1批，出料设置为10次/批；换向前的燃烧周期为3520s，换向时间为80s。
将煤气阀门、助燃气阀门和冷却风阀门打开，采用点火枪点燃烧嘴，并将各阀门开度调节增大5％。控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以12℃/h的升温速率升温至150℃。其中，每隔4h进行温度及窑体排气孔排水汽情况的观察及调节。
S2.第一保温阶段：
在直联通道温度为150℃的条件下保温24h。
S3.第二升温阶段：
将各阀门开度调节增大6％，控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以13℃/h的升温速率升温至300℃。
S4.第二保温阶段：
在直联通道温度为300℃的条件下保温24h。
S5.第三升温阶段：
将各阀门开度调节增大6％，控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以12℃/h的升温速率升温至600℃。
S6.第三保温阶段：
在直联通道温度为600℃的条件下保温48h。
S7.第四升温阶段：
调节产量为40t/d，换向前燃烧周期为1720s，换向时间为80s。
将各阀门开度调节增大8％。控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以14℃/h的升温速率升温至900℃。
S8.第四保温阶段：
在直联通道温度为900℃的条件下保温48h。
S9.停窑，拆下点火烧嘴，装上光学高温计，转入喷枪引煤气点火。
实施例2
一种双膛石灰竖窑的烘窑方法，包括：
S1.第一升温阶段：
设定产量为20t/d，每小时动窑出料1批，出料设置为15次/批；换向前的燃烧周期为3520s，换向时间为80s。
将煤气阀门、助燃气阀门和冷却风阀门打开，采用点火枪点燃烧嘴，并将各阀门开度调节增大5％。控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以12.5℃/h的升温速率升温至150℃。其中，每隔4h进行温度及窑体排气孔排水汽情况的观察及调节。
S2.第一保温阶段：
在直联通道温度为150℃的条件下保温24h。
S3.第二升温阶段：
将各阀门开度调节增大8％，控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以12.5℃/h的升温速率升温至300℃。
S4.第二保温阶段：
在直联通道温度为300℃的条件下保温24h。
S5.第三升温阶段：
将各阀门开度调节增大8％，控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以12.5℃/h的升温速率升温至600℃。
S6.第三保温阶段：
在直联通道温度为600℃的条件下保温48h。
S7.第四升温阶段：
调节产量为40t/d，换向前燃烧周期为1720s，换向时间为80s。
将各阀门开度调节增大8％。控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以12.5℃/h的升温速率升温至900℃。
S8.第四保温阶段：
在直联通道温度为900℃的条件下保温48h。
S9.停窑，拆下点火烧嘴，装上光学高温计，转入喷枪引煤气点火。
实施例3
一种双膛石灰竖窑的烘窑方法，包括：
S1.第一升温阶段：
设定产量为20t/d，每小时动窑出料1批，出料设置为20次/批；换向前的燃烧周期为3520s，换向时间为80s。
将煤气阀门、助燃气阀门和冷却风阀门打开，采用点火枪点燃烧嘴，并将各阀门开度调节增大5％。控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以13℃/h的升温速率升温至150℃。其中，每隔4h进行温度及窑体排气孔排水汽情况的观察及调节。
S2.第一保温阶段：
在直联通道温度为150℃的条件下保温24h。
S3.第二升温阶段：
将各阀门开度调节增大8％，控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以12℃/h的升温速率升温至300℃。
S4.第二保温阶段：
在直联通道温度为300℃的条件下保温24h。
S5.第三升温阶段：
将各阀门开度调节增大10％，控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以14℃/h的升温速率升温至600℃。
S6.第三保温阶段：
在直联通道温度为600℃的条件下保温48h。
S7.第四升温阶段：
调节产量为40t/d，换向前燃烧周期为1720s，换向时间为80s。
将各阀门开度调节增大10％。控制煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速以及冷却风的风机的转速，使得直联通道内以12℃/h的升温速率升温至900℃。
S8.第四保温阶段：
在直联通道温度为900℃的条件下保温48h。
S9.停窑，拆下点火烧嘴，装上光学高温计，转入喷枪引煤气点火。
实施例1～3的第一升温阶段、第二升温阶段、第三升温阶段和第四升温阶段中，煤气流量、助燃风流量、冷却风流量、助燃风的风机的转速、以及冷却风的风机的转速如表1所示。可以理解的是，在各升温阶段中需要根据升温速度适应地进行煤气量、风量及风机转速的调节，因此，煤气量、风量及风机转速在各实施例中为一定的范围值内进行控制。
表1.煤气量、风量及风机转速
对采用实施例1～3提供的烘窑方法进行烘窑处理的双膛石灰竖窑进行观察，窑炉砌体耐材的脱水、排水均速且充分，有效形成了高温强度；同时有效改善了出现砖的爆裂、损伤直联通道拱门异形砖、炉墙开裂等现象，大大降低了裂缝、裂纹、剥落、脱落的缺陷和问题，使得双膛石灰竖窑的生产运行寿命延长。
以上所描述的实施例是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例。本申请的实施例的详细描述并非旨在限制要求保护的本申请的范围，而是仅仅表示本申请的选定实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。
