一种断块圈闭含油气性的评价方法和装置
技术领域
本发明属于石油天然气勘探技术领域，涉及一种断块圈闭含油气性的评价方法和装置。
背景技术
断块是被断层分割所形成的控制地下流体聚集和运动的岩体，主要分布于张性断裂盆地及各种大地构造背景下的断裂带，如北海盆地、苏伊士盆地、洛杉矶盆地、墨西哥湾盆地等，是重要的石油天然气聚集场所。断块圈闭在油气聚集之后形成断块油气藏，是断陷盆地主要的油气藏类型之一。我国地质条件在印支板块和太平洋板块长期作用下变得十分复杂，断陷盆地发育，其中的断块圈闭和油气藏广泛分布。渤海湾盆地就是一个典型的断陷盆地，里面的油气藏类型主要以断块油气藏为主。断块油气藏相对比较破碎，规模性小，地质特征复杂，研究难度大，但是油气储量丰富，这也是渤海湾盆地油气地质储量长年保持在我国前三的重要原因之一。除此之外，其他盆地中也广泛存在着断块圈闭和油气藏。因此，断块圈闭和油气藏的深入研究，对我国油气储量的增长及缩小我国油气供应缺口有重要意义。
一个断块圈闭聚集的油气量能否满足当前经济条件下勘探开发条件，这是制约当前油田油气勘探、油气井部署及油气资源评价的非常重要的一个问题。该问题的研究就是要解决断块圈闭含油气性评价的内容。由于断块圈闭规模相对较小，地质情况比较复杂，因此研究难度较大，针对这个问题目前国内外尚没有较好的解决方法。关于这个问题，目前大多数学者专家都是运用定性的分析去解决，主要根据对断块圈闭地质条件的分析评价，根据传统石油地质学中的理论，对该断块圈闭的油气聚集的可能性进行打分评价，或者根据邻近井的地质条件对比分析进行评价。这种定性的方法有以下5方面缺点：(1)人为因素干涉太多，因此科学性较差；(2)耗时较长，同一个圈闭需要长时间去积累数据才能评价；(3)这方面评价经验丰富的专家少；(4)不能大规模操作，油田中同一层位存在大量断块圈闭，同时有好多个目的层，评价起来耗时耗力；(5)不能相互之间对比分析，横向对比排序优选。因此，这种定性方法不能普及到全国应用。
发明内容
基于现有技术所存在的问题，本发明的目的在于提供一种定量的、能够大规模应用的、省时的、能够横向对比分析、能够目标优选的、能够减少人为干预的新的断块圈闭含油气性的评价方法。该方法是在大量断块油气藏解剖的基础上，通过分析断块油气藏含油气性与断块圈闭关键地质参数的关系，建立起来的定量评价模型。该方法在渤海湾盆地得到很好的应用，为解决断块圈闭含油气性提供了一种新的思路和方法。本发明的目的还在于提供一种断块圈闭含油气性的评价装置。
本发明的目的通过以下技术方案得以实现：
一方面，本发明提供一种断块圈闭含油气性的评价方法，其包括如下步骤：
通过实验测录获得目标断块圈闭的地质参数；
根据目标断块圈闭的地质参数，构建获得断块圈闭综合评价指数；
根据断块圈闭综合评价指数计算获得目标断块圈闭油气富集指数；
根据计算的目标断块圈闭油气富集指数的数值评价断块圈闭含油气性，目标断块圈闭油气富集指数的数值越大，表明含油气性越好，油气越富集。
本发明的评价方法是一种定量的、能够大规模应用的、省时的、能够横向对比分析、能够目标优选的、能够减少人为干预的新的断块圈闭含油气性的评价方法。该方法是在大量断块油气藏解剖的基础上，通过分析断块油气藏含油气性与断块圈闭关键地质参数的关系，建立起来的定量评价模型。该方法在渤海湾盆地得到很好的应用，为解决断块圈闭含油气性提供了一种新的思路和方法。该方法能够对含油气盆地(特别是断陷盆地)不同层位的未钻断块圈闭进行含油气性评价，并为下一步钻探提供优势钻探目标，进而降低钻探风险，增加油田效益。
所述断块圈闭综合评价指数用于反映地层综合评价指数及断层综合评价指数；地层综合评价指数主要反映断块圈闭中所包含的地层信息，例如：埋深、砂地比等综合地层信息；断层综合评价指数主要反应断块圈闭中的断层条件，是断层断距和倾角等产状的综合反映。所述目标断块圈闭油气富集指数主要反映目标断块圈闭的地质特征，其与该目标断块圈闭中的断层和地层信息相关。
上述的方法中，优选地，所述目标断块圈闭油气富集指数符合如下公式：
其中，FI为目标断块圈闭油气富集指数，数值范围为0～1，Ft为断块圈闭综合评价指数。
上述的评价方法中，根据FI值对目标圈闭钻探优先级进行评价和排序，依据圈闭油气富集指数FI数值的大小进行排序，FI的数值越大，表明含油气性越好，油气越富集，FI值高的圈闭可获得优先勘探权，FI值越高，勘探权优先级越高。
上述的评价方法中，优选地，FI值大于0.5的断块圈闭作为优先钻探的目标圈闭。
上述的评价方法中，优选地，所述地质参数包括断块圈闭所在目的层的主控断层的垂直断距、油藏平均埋深、主控断层的倾角、主控断层的断层面正压力、砂地比、断层涂抹因子。
上述的评价方法中，地质参数具体测量方法如下：
(1)主控断层的垂直断距F(米)：对于垂直断距的求取，有两个方法：a、根据地震解释数据，获取断块圈闭断层两侧顶部(或者底部)深度数值，两者差值即为垂直断距；或，b、在平面构造等值线图上获取该断块圈闭主动断层两侧等值线差值，即为垂直断距，为本领域常规方法。
(2)油藏平均埋深H(米)：对于断块圈闭埋藏深度的确定，在有地质解释数据的完备情况下，优先选取断块圈闭中主要砂体所在位置的深度；对于缺乏具体地质解释数据的情况下，则获取断块圈闭的中间值作为其埋藏深度，具体可以在地震解释剖面上读取，或者根据顶底面在构造等值线图上的差值计算，为本领域常规方法。
(3)主控断层的倾角θ(°)：主控断层倾角的获取可以通过以下两个方法：a、根据地震解释剖面，获取断层面与水平面的夹角；或b、真假构造等值线图，根据断层多边形换算断层水平断距，再根据之前的垂直断距，计算出断层的倾角，为本领域常规方法。
(4)主控断层的断层面正压力Pf(MPa)：所述主控断层的断层面正压力符合如下公式：
其中，Pf是主控断层的断层面正压力，MPa；ρ为上覆岩石密度，g/cm3(采用该断块圈闭中主要岩性岩石密度，通过实验获取(主要是通过体积法或者水中称量法或蜡封法测得的。具体地，用过称重规则样品在天然状态下的质量，然后再测得其体积，相应的质量与体积的比值即为岩石的密度)。g为重力加速度，9.876m/s2；H为油藏平均埋深，m；θ为主控断层的倾角，°；σ为断块所在层位的最大主应力值，MPa；α1为最大主应力的走向角度(正东方向为0°)，°；α2为断层走向角度(正东方向为0°)，°。
主应力的获取主要通过对断块圈闭的岩石样品在实验室进行三轴抗压测试，在实验室采用差应变的方法获取样品的最大主应力σ及其方向。岩心在地层深处由于地应力作用处于压缩状态，含有的天然裂隙也是处于闭和状态。将岩心取到地面后，由于应力解除将引起岩心膨胀导致产生许多新的微裂缝。这些微裂缝张开的程度和产生的密度、方向将与岩心所处原地环境应力场的状态有关，是地下应力场的反映。所有的微裂缝都是由就地压缩应力的释放而产生的，并与主应力方向一致；如果地层是各向同性的，那么当可以独立地得到一个主地应力值时，主应变比值可以用来获得原地应力的值。实验中，对岩样进行静水加压进行不同方向的差应变分析，由于应力释放而产生的微裂缝将首先闭合。裂缝闭合后继续加载，这时产生的变形是由于岩石固体变形(骨架压缩)而引起的。通过区别这些变形可决定微裂缝对方向变形的贡献，也就可以求出最大主应变(即最大主应力)的方向，为本领域常规方法。
(5)砂地比S(％)：在有录井数据的前提下优先根据岩性计算该断块圈闭的砂岩累积厚度与地层厚度的比值；在没有录井数据的情况下，考虑运用测井数据解释成果，运用厚度加权的方法计算该断块圈闭砂地比，为本领域常规方法，其符合如下公式：
其中，S为砂地比，％；假设该断块圈闭厚度有h米，其中包含n段砂岩，第i段砂岩的厚度为hsi米。
(6)断层涂抹因子(SGRC)：根据砂地比和主控断裂的垂直断距计算获得该断块圈闭的断层涂抹因子SGRC，其符合如下公式：
SGRC＝(100-S)/F
其中，SGRC为断层涂抹因子，％/m；S为砂地比，％；F为主控断裂的垂直断距，m。
上述公式中，砂地比S代入公式的数值为去掉％的数值，例如：砂地比S为80％，则公式中S代入值为80。
上述的评价方法中，优选地，根据目标断块圈闭的地质参数，构建获得断块圈闭综合评价指数包括：
根据目标断块圈闭的地质参数计算获得断层综合评价指数，所述断层综合评价指数符合如下公式：
Ff＝0.323×F-0.049×H+0.465×θ-0.102×Pf+0.125×S-0.406×SGRC
其中，Ff为断层综合评价指数；F为主控断裂的垂直断距，m；H为油藏平均埋深，m；θ为主控断层的倾角，°；Pf为主控断层的断层面正压力，MPa；S为砂地比，％；SGRC为断层涂抹因子，％/m；
根据目标断块圈闭的地质参数计算获得地层综合评价指数，所述地层综合评价指数符合如下公式：
Fs＝0.088×F+0.467×H-0.161×θ+0.492×Pf+0.278×S+0.01×SGRC
其中，Fs为地层综合评价指数；F为主控断裂的垂直断距，m；H为油藏平均埋深，m；θ为主控断层的倾角，°；Pf为主控断层的断层面正压力，MPa；S为砂地比，％；SGRC为断层涂抹因子，％/m；
根据断层综合评价指数和地层综合评价指数计算获得断块圈闭综合评价指数，所述断块圈闭综合评价指数符合如下公式：
Ft＝0.59×Ff+0.41×Fs
其中，Ft为断块圈闭综合评价指数；Ff为断层综合评价指数；Fs为地层综合评价指数。
上述公式中，砂地比S、断层涂抹因子SGRC代入公式的数值为去掉％的数值，例如：砂地比S为80％，则公式中S代入值为80；断层涂抹因子SGRC为0.09％/m，则公式中的代入值为0.09。
另一方面，本发明还提供一种断块圈闭含油气性的评价装置，该评价装置包括：
目标断块圈闭的地质参数获取模块，用于通过实验测录获得目标断块圈闭的地质参数；
断块圈闭综合评价指数构建模块，用于根据目标断块圈闭的地质参数，构建获得断块圈闭综合评价指数；
目标断块圈闭油气富集指数计算模块，用于根据断块圈闭综合评价指数计算获得目标断块圈闭油气富集指数；
断块圈闭含油气性评价模块，用于根据计算的目标断块圈闭油气富集指数的数值评价断块圈闭含油气性，目标断块圈闭油气富集指数的数值越大，表明含油气性越好，油气越富集。
上述的评价装置中，优选地，所述目标断块圈闭油气富集指数符合如下公式：
其中，FI为目标断块圈闭油气富集指数，数值范围为0～1，Ft为断块圈闭综合评价指数。
上述的评价装置中，优选地，FI值大于0.5的断块圈闭作为优先钻探的目标圈闭。
上述的评价装置中，优选地，所述地质参数包括断块圈闭所在目的层的主控断层的垂直断距、油藏平均埋深、主控断层的倾角、主控断层的断层面正压力、砂地比、断层涂抹因子。
上述的评价装置中，优选地，根据目标断块圈闭的地质参数，构建获得断块圈闭综合评价指数包括：
根据目标断块圈闭的地质参数计算获得断层综合评价指数，所述断层综合评价指数符合如下公式：
Ff＝0.323×F-0.049×H+0.465×θ-0.102×Pf+0.125×S-0.406×SGRC
其中，Ff为断层综合评价指数；F为主控断裂的垂直断距，m；H为油藏平均埋深，m；θ为主控断层的倾角，°；Pf为主控断层的断层面正压力，MPa；S为砂地比，％；SGRC为断层涂抹因子％/m；
根据目标断块圈闭的地质参数计算获得地层综合评价指数，所述地层综合评价指数符合如下公式：
Fs＝0.088×F+0.467×H-0.161×θ+0.492×Pf+0.278×S+0.01×SGRC
其中，Fs为地层综合评价指数；F为主控断裂的垂直断距，m；H为油藏平均埋深，m；θ为主控断层的倾角，°；Pf为主控断层的断层面正压力，MPa；S为砂地比，％；SGRC为断层涂抹因子％/m；
根据断层综合评价指数和地层综合评价指数计算获得断块圈闭综合评价指数，所述断块圈闭综合评价指数符合如下公式：
Ft＝0.59×Ff+0.41×Fs
其中，Ft为断块圈闭综合评价指数；Ff为断层综合评价指数；Fs为地层综合评价指数。
上述的评价装置中，优选地，所述主控断层的断层面正压力符合如下公式：
其中，Pf是主控断层的断层面正压力，MPa；ρ为上覆岩石密度，g/cm3，g为重力加速度，9.876m/s2；H为油藏平均埋深，m；θ为主控断层的倾角，°；σ为断块所在层位的最大主应力值，MPa；α1为最大主应力的走向角度，°；α2为断层走向角度，°。
本发明的有益效果：
本发明的断块圈闭含油气性的评价方法能够对含油气盆地(特别是断陷盆地)不同层位的未钻断块圈闭进行含油气性评价，并为下一步钻探提供优势钻探目标，进而降低钻探风险，增加油田效益。
附图说明
图1为本发明实施例中断块圈闭含油气性的评价方法的流程示意图。
图2为本发明实施例中渤海湾盆地南堡凹陷C1断块油气藏图(图2中的(a)为剖面示意图，图中A1表示的是所钻井A1，Ed1表示的是东一段；图2中的(b)为平面图，箭头指示的是剖面方向)。
图3为本发明实施例中渤海湾盆地南堡凹陷C2断块油气藏图(图3中的(a)为剖面示意图，图中A2表示的是所钻井A2，Ed1表示的是东一段，箭头指示的是断层上盘的运动方向；图3中的(b)为平面图，箭头指示的是剖面方向)。
图4为本发明实施例中渤海湾盆地南堡凹陷C3断块圈闭图(图4中的(a)为剖面示意图，图中A3表示的是所钻井A3，Ed1表示的是东一段；图4中的(b)为平面图，箭头指示的是剖面方向)。
图5为本发明实施例中渤海湾盆地南堡凹陷C4断块圈闭图(图5中的(a)为剖面示意图，图中A4表示的是所钻井A4；图5中的(b)为平面图，箭头指示的是剖面方向)。
图6为本发明实施例中渤海湾盆地南堡凹陷C5断块圈闭图(图6中的(a)为剖面示意图，图中A5表示的是所钻井A5；图6中的(b)为平面图，箭头指示的是剖面方向)。
图7为本发明实施例中断块圈闭含油气性的评价装置的结构框架示意图。
具体实施方式
为了对本发明的技术特征、目的和有益效果有更加清楚的理解，现对本发明的技术方案进行以下详细说明，但不能理解为对本发明的可实施范围的限定。
渤海湾盆地作为中国东部的一个富油气盆地，是一个典型的断陷盆地，断裂特别发育，因此发育很多的断块圈闭。这些圈闭聚集油气之后形成断块油气藏，是渤海湾盆地的重点勘探对象。
南堡凹陷是渤海湾盆地中众多次一级含油气单元中十分重要的一个油田。目前，南堡凹陷的原油大部分来自于中浅层中断块圈闭中勘探出来的资源。因此，断块圈闭含油气性的评价是南堡凹陷油气资源进一步勘探的重中之重。
以下实施例中，以渤海湾盆地南堡凹陷为例，选取两个已经勘探成功的断块油气藏，以及待需进一步勘探的三个待评价的断块圈闭，运用本发明的评价方法对这五个圈闭进行评价。用两个已经勘探成功的断块油气藏的含油气性来检验评价结果，并对三个待评价断块圈闭进行评价，并优选出优先可以勘探的圈闭。由于涉及到国家战略资源机密及油田利益，实例中井位、地区、坐标等敏感信息都由其他字母代替。
以下的五个实施例是针对渤海湾盆地南堡凹陷的五个断块圈闭，运用本发明评价方法对其进行含油气性评价，如图1所示，具体其包括如下步骤：
S101：通过实验测录获得目标断块圈闭的地质参数；所述地质参数包括断块圈闭所在目的层的主控断层的垂直断距、油藏平均埋深、主控断层的倾角、主控断层的断层面正压力、累积砂岩厚度和地层厚度的比值砂地比、断层涂抹因子。实验测录结果如下表1所示，表1为渤海湾盆地南堡凹陷五个圈闭信息基础地质测录统计数据表。
表1：
上述主控断层的断层面正压力通过如下公式获得：
其中，Pf是主控断层的断层面正压力，MPa；ρ为上覆岩石密度，g/cm3，g为重力加速度，9.876m/s2；H为油藏平均埋深，m；θ为主控断层的倾角，°；σ为断块所在层位的最大主应力值，MPa；α1为最大主应力的走向角度，°；α2为断层走向角度，°。
S102：根据目标断块圈闭的上述地质参数，构建获得断块圈闭综合评价指数；具体为：
根据目标断块圈闭的地质参数计算获得断层综合评价指数，所述断层综合评价指数根据如下公式获得：
Ff＝0.323×F-0.049×H+0.465×θ-0.102×Pf+0.125×S-0.406×SGRC
其中，Ff为断层综合评价指数；F为主控断裂的垂直断距，m；H为油藏平均埋深，m；θ为主控断层的倾角，°；Pf为主控断层的断层面正压力，MPa；S为砂地比，％；SGRC为断层涂抹因子％/m；
根据目标断块圈闭的地质参数计算获得地层综合评价指数，所述地层综合评价指数根据如下公式获得：
Fs＝0.088×F+0.467×H-0.161×θ+0.492×Pf+0.278×S+0.01×SGRC
其中，Fs为地层综合评价指数；F为主控断裂的垂直断距，m；H为油藏平均埋深，m；θ为主控断层的倾角，°；Pf为主控断层的断层面正压力，MPa；S为砂地比，％；SGRC为断层涂抹因子％/m；
根据断层综合评价指数和地层综合评价指数计算获得断块圈闭综合评价指数，所述断块圈闭综合评价指数根据如下公式获得：
Ft＝0.59×Ff+0.41×Fs
其中，Ft为断块圈闭综合评价指数；Ff为断层综合评价指数；Fs为地层综合评价指数。
S103：计算获得目标断块圈闭油气富集指数，所述目标断块圈闭油气富集指数根据如下公式获得：
其中，FI为目标断块圈闭油气富集指数，数值范围为0～1，Ft为断块圈闭综合评价指数；
S104：根据计算的FI的数值评价断块圈闭含油气性，FI的数值越大，表明含油气性越好，油气越富集；FI值大于0.5的断块圈闭作为优先钻探的目标圈闭。
具体计算及评价结果如下表2所示，表2为渤海湾盆地南堡凹陷五个圈闭基础地质信息及评价结果。
表2：
计算结果如下：
(1)断块油气藏C1是东一段的一个反向断块圈闭，如图2所示，通过实验测录获得的主控断层垂直断距为220米，油藏平均埋深为2385米，断层倾角为44.73°，断层走向角度23.426°，岩石密度2.29g/cm3，获得该地区东一段最大主应力为68MPa，最大主应力走向角度为95°，进而计算得到主控断层的断层面正压力为83.71MPa，砂地比为80.65％，泥岩涂抹程度系数SGRC为0.09％/m，计算获得的断层综合评价指数Ff为-23.50，地层综合评价指数Fs为1189.56，进而计算获得断块圈闭综合评价指数Ft为473.86，最终计算获得目标断块圈闭油气富集指数FI为0.71。该油气藏实际勘探出的油层累积厚度为70米，含油饱和度为67％。
(2)断块油气藏C2是东一段的一个反向断块圈闭，如图3所示，根据通过实验测录获得的主控断层垂直断距为190米，油藏平均埋深为2575米，断层倾角为66.96°，断层走向角度38.762°，岩石密度2.26g/cm3，获得该地区东一段最大主应力为69MPa，最大主应力走向角度为95°，进而计算得到主控断层的断层面正压力为75.28MPa，砂地比为95.57％，泥岩涂抹程度系数SGRC为0.02％/m，计算获得的断层综合评价指数Ff为-29.41，地层综合评价指数Fs为1272.07，进而计算获得断块圈闭综合评价指数Ft为504.20，最终计算获得目标断块圈闭油气富集指数FI为0.60。该油气藏实际勘探出的油层累积厚度为25米，含油饱和度为48％。
(3)断块圈闭C3是东一段的一个反向断块圈闭，如图4所示，根据通过实验测录获得的主控断层垂直断距为160米，油藏埋深为2325米，断层倾角为47.9°，断层走向12.515°，岩石密度2.27g/cm3，获得该地区东一段最大主应力为69MPa，最大主应力走向角度为95°，进而计算得到主控断层的断层面正压力为85.69MPa，砂地比为82.38％，泥岩涂抹程度系数SGRC为0.11％/m，计算获得的断层综合评价指数Ff为-38.46，地层综合评价指数Fs为1157.21，进而计算获得断块圈闭综合评价指数Ft为451.76，最终计算获得目标断块圈闭油气富集指数FI为0.76。
(4)断块圈闭C4是馆一段的一个反向断块圈闭，如图5所示，根据通过实验测录获得的主控断层垂直断距为195米，油藏埋深为1725米，断层倾角为62.28°，断层走向336.176°，岩石密度2.23g/cm3，获得该地区馆一段最大主应力为52MPa，最大主应力走向角度为90°，进而计算得到主控断层的断层面正压力为59.75MPa，砂地比为85.5％，泥岩涂抹程度系数SGRC为0.07％/m，计算获得的断层综合评价指数Ff为11.98，地层综合评价指数Fs为865.87，进而计算获得断块圈闭综合评价指数Ft为362.08，最终计算获得目标断块圈闭油气富集指数FI为0.58。
(5)断块圈闭C5是沙三段的一个同向断块圈闭，如图6所示，根据通过实验测录获得的主控断层垂直断距为100米，油藏埋深为3700米，断层倾角为56.7°，断层走向338.385°，岩石密度2.56g/cm3，获得该地区沙三段最大主应力为75MPa，最大主应力走向角度为83.71°，进而计算得到主控断层的断层面正压力为111.80MPa，砂地比为49.42％，泥岩涂抹程度系数SGRC为0.51％/m，计算获得的断层综合评价指数Ff为-128.07，地层综合评价指数Fs为1796.32，进而计算获得断块圈闭综合评价指数Ft为660.93，最终计算获得目标断块圈闭油气富集指数FI为0.15。
评价分析如下：
(1)根据油气富集指数FI可以看出C1和C2两个断块油气藏中，C1的FI值比C2的FI值大，因此，理论计算出来的C1的含油气性比C2的含油气性要好。根据钻探结果表明，C1的油层累积厚度为70米，而C2的油层累积厚度为25米；C1的含油饱和度为67％，C2的含油饱和度为48％。不管是累计油层厚度还是含油饱和度，C1的含油气性都比C2高，与理论计算的FI值相匹配。这一结果也验证了本发明方法的正确性。
(2)进一步的可以分析出导致C2断块油气藏含油气性低于C1断块油气藏的地质解释。可以看到C2断层综合评价指数Ff的值明显低于C1的，这表明C2断块油气藏的含油性较C1差可能是因为断层因素导致的。进一步的，可以看出，C2断块油气藏的主控断层倾角较C1的大，导致C2的断层面正压力较C1的小，表明这条断层垂向上的封闭性较C1差，因此C2断块油气藏中的油气可能沿着断层向上运移，导致散失。
(3)根据本发明，进一步的可以将C3、C4和C5三个断块圈闭下一步勘探的优先级进行判识。其中C3的FI值0.76高于C4的FI值0.58，而C5的FI值最低，为0.15。因此这三个断块圈闭下一步钻探的优先级为C3高于C4高于C5。因此在下一步油气勘探过程中，C3断块圈闭可以作为优先选择的勘探目标。
(4)C5断块圈闭的综合评价断层指数Ff和综合评价地层指数Fs都有异常，表明含油气性差跟这两个因素都有关系。C5断块圈闭埋深大，泥岩含量高，垂直断距小，导致泥岩涂抹严重，油气很难从源岩通过断裂运移至该圈闭中聚集成藏。进一步的，该断块圈闭中，砂质含量低，导致能够储集油气的空间较小，因此，油气在这个空间中储集的量也相对较小。断层和地层这两个因素共同导致。
基于同一发明构思，本发明实施例中还提供了一种断块圈闭含油气性的评价装置，如下面的实施例所述。由于断块圈闭含油气性的评价装置解决问题的原理与断块圈闭含油气性的评价方法相似，因此断块圈闭含油气性的评价装置的实施可以参见断块圈闭含油气性的评价方法的实施，重复之处不再赘述。以下所使用的，术语“单元”或者“模块”可以实现预定功能的软件和/或硬件的组合。尽管以下实施例所描述的装置较佳地以软件来实现，但是硬件，或者软件和硬件的组合的实现也是可能并被构想的。图7是本发明实施例的断块圈闭含油气性的评价装置的一种结构框图，如图7所示，可以包括：目标断块圈闭的地质参数获取模块701、断块圈闭综合评价指数构建模块702、目标断块圈闭油气富集指数计算模块703和断块圈闭含油气性评价模块704，下面对该结构进行说明：
目标断块圈闭的地质参数获取模块701，可以用于通过实验测录获得目标断块圈闭的地质参数；
断块圈闭综合评价指数构建模块702，可以用于根据目标断块圈闭的地质参数，构建获得断块圈闭综合评价指数；
目标断块圈闭油气富集指数计算模块703，可以用于根据断块圈闭综合评价指数计算获得目标断块圈闭油气富集指数；
断块圈闭含油气性评价模块704，可以用于根据计算的目标断块圈闭油气富集指数的数值评价断块圈闭含油气性，目标断块圈闭油气富集指数的数值越大，表明含油气性越好，油气越富集。
从以上的描述中，可以看出，本发明实施例实现了如下技术效果：本发明的断块圈闭含油气性的评价方法能够对含油气盆地(特别是断陷盆地)不同层位的未钻断块圈闭进行含油气性评价，并为下一步钻探提供优势钻探目标，进而降低钻探风险，增加油田效益。
虽然本发明提供了如实施例或流程图所述的方法操作步骤，但基于常规或者无创造性的手段可以包括更多或者更少的操作步骤。实施例中列举的步骤顺序仅仅为众多步骤执行顺序中的一种方式，不代表唯一的执行顺序。在实际中的装置或终端产品执行时，可以按照实施例或者附图所示的方法顺序执行或者并行执行(例如并行处理器或者多线程处理的环境，甚至为分布式数据处理环境)。术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、产品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、产品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，并不排除在包括所述要素的过程、方法、产品或者设备中还存在另外的相同或等同要素。
上述实施例阐明的单元、装置或模块等，具体可以由计算机芯片或实体实现，或者由具有某种功能的产品来实现。为了描述的方便，描述以上装置时以功能分为各种模块分别描述。当然，在实施本发明时可以把各模块的功能在同一个或多个软件和/或硬件中实现，也可以将实现同一功能的模块由多个子模块或子单元的组合实现等。以上所描述的装置实施例仅仅是示意性的，例如，所述单元的划分，仅仅为一种逻辑功能划分，实际实现时可以有另外的划分方式，例如多个单元或组件可以结合或者可以集成到另一个系统，或一些特征可以忽略，或不执行。另一点，所显示或讨论的相互之间的耦合或直接耦合或通信连接可以是通过一些接口，装置或单元的间接耦合或通信连接，可以是电性，机械或其它的形式。
本领域技术人员也知道，除了以纯计算机可读程序代码方式实现控制器以外，完全可以通过将方法步骤进行逻辑编程来使得控制器以逻辑门、开关、专用集成电路、可编程逻辑控制器和嵌入微控制器等的形式来实现相同功能。因此这种控制器可以被认为是一种硬件部件，而对其内部包括的用于实现各种功能的装置也可以视为硬件部件内的结构。或者甚至，可以将用于实现各种功能的装置视为既可以是实现方法的软件模块又可以是硬件部件内的结构。
本发明可以在由计算机执行的计算机可执行指令的一般上下文中描述，例如程序模块。一般地，程序模块包括执行特定任务或实现特定抽象数据类型的例程、程序、对象、组件、数据结构、类等等。也可以在分布式计算环境中实践本发明，在这些分布式计算环境中，由通过通信网络而被连接的远程处理设备来执行任务。在分布式计算环境中，程序模块可以位于包括存储设备在内的本地和远程计算机存储介质中。
通过以上的实施方式的描述可知，本领域的技术人员可以清楚地了解到本发明可借助软件加必需的通用硬件平台的方式来实现。基于这样的理解，本发明的技术方案本质上或者说对现有技术做出贡献的部分可以以软件产品的形式体现出来，该计算机软件产品可以存储在存储介质中，如ROM/RAM、磁碟、光盘等，包括若干指令用以使得一台计算机设备(可以是个人计算机，移动终端，服务器，或者网络设备等)执行本发明各个实施例或者实施例的某些部分所述的方法。
本说明书中的各个实施例采用递进的方式描述，各个实施例之间相同或相似的部分互相参见即可，每个实施例重点说明的都是与其他实施例的不同之处。本发明可用于众多通用或专用的计算机系统环境或配置中。例如：个人计算机、服务器计算机、手持设备或便携式设备、平板型设备、多处理器系统、基于微处理器的系统、置顶盒、可编程的电子设备、网络PC、小型计算机、大型计算机、包括以上任何系统或设备的分布式计算环境等等。
虽然通过实施例描绘了本发明，本领域普通技术人员知道，本发明有许多变形和变化而不脱离本发明的精神，希望所附的权利要求包括这些变形和变化而不脱离本发明的精神。
