由不饱和热塑性弹性体原位橡胶处理的多层金属帘线

由不饱和热塑性弹性体原位橡胶处理的多层金属帘线

　　技术领域tt

　　本发明涉及能够特别地用于由橡胶制成的增强制品的具有多个同tt心层丝线的多层金属帘线，更特别地涉及“原位橡胶处理”类型的多层tt金属帘线，即在其实际制造过程中利用橡胶或橡胶组合物从内部进行tt橡胶处理的帘线。tt

　　本发明还涉及这样的帘线在轮胎中特别是在其胎体增强件（也称tt为“胎体”）中的用途，更特别地涉及用于工业车辆的轮胎的胎体的增tt强件。tt

　　背景技术tt

　　已知子午线轮胎包括胎面、两个不可伸展的胎圈、两个将胎圈连tt接至胎面的侧壁和周向定位于胎体增强件和胎面之间的带束层。这种tt胎体增强件通过已知的方式由橡胶的至少一个帘布层（或“层”）制tt成，其通过诸如帘线或单丝的增强元件（“增强件”）得以增强，在tt用于工业车辆的轮胎的情况下，所述增强元件通常为金属类型。tt

　　为了对上述胎体增强件进行增强，一般使用称为“分层”钢帘线，tt其由中心层以及围绕该中心层布置的线的一个或更多同心层制成。例tt如，最常用的三层帘线本质上是M＋N＋P构造的帘线，其由以下结构tt形成：M根线的中心层（M从1到4变化），其被N根线的中间层包tt围（N典型地从5到15变化），其本身被P根线的外层包围（P典型地tt从10到22变化），对于整体组件而言可以任选地由围绕外层以螺旋形tt式缠绕的外缠丝进行缠裹。tt

　　众所周知的是，当轮胎滚动的时候这些分层的帘线承受较大的应tt力，特别是承受重复的弯曲或者曲率的变化，这在丝线上产生摩擦，tt特别是由于邻近的层之间的接触，因此也承受磨损以及疲劳；因此这tt些分层的帘线必须对于称作“疲劳-磨蚀”的现象具有高的抵抗性。tt

　　对于这些帘线而言同样特别重要的是，尽可能地与橡胶进行浸渍，tttttt使得这种材料尽可能最佳地穿透进入构成帘线的丝线之间的空间。事tt实上，如果这种渗透不够充分，那么就会沿着帘线在帘线之内形成空tt的通道或毛细管，易于穿透轮胎的腐蚀剂（例如水或者甚至空气中的tt氧）例如由于在其胎面中产生切口而沿着这些空的通道进入轮胎的胎tt体。相比于在干燥大气中使用，这些湿气的存在在导致腐蚀和加速上tt述的劣化过程（所谓的“疲劳-腐蚀”现象）中起到重要作用。tt

　　一般而言归到上位术语“疲劳-磨蚀-腐蚀”的所有这些疲劳现象会tt引起帘线机械性质逐渐变差，并且在严酷运行条件下可能会影响这些tt帘线的寿命。tt

　　为了克服上述缺点，申请WO2005/071157已经提出了例如1＋Ntt＋P构造的三层帘线，特别是1＋6＋12构造的三层帘线，其中一个必tt要特征是，由二烯橡胶组合物构成的护套至少覆盖由M根丝线制成的tt中间层，帘线的芯本身可以覆盖有橡胶或者不覆盖有橡胶。由于这种tt特殊设计以及用橡胶至少部分填充随后的毛细管或间隙，不但获得了tt极好的橡胶渗透性，限制了腐蚀的问题，而且针对现有技术的帘线而tt言还显著改进了疲劳-磨蚀耐久性质。因此非常明显地提高了重型货物tt车辆轮胎的寿命以及其胎体增强件的寿命。tt

　　然而，用于制造这些帘线的上述方法以及产生的帘线本身也不是tt没有缺点的。tt

　　首先，这些三层帘线是通过若干步骤获得的，这些步骤具有的缺tt点在于不连续，首先涉及制造中间的1＋N（特别是1＋6）帘线，然后tt使用挤出头对这种中间帘线或芯股加上护套，最后的最终操作是将剩tt余的P根丝线围绕如此加上护套的芯股形成缆线，从而形成外层。为tt了在外层于芯股周围卷缆之前避免处于未固化状态的二烯橡胶护套固tt有的“生胶粘性”或寄生粘性的问题，在中间缠绕和解绕操作的过程中，tt还必须使用塑料夹层膜。所有这些连续处理操作从工业观点来说都是tt惩罚性的，并且与实现高制造速率背道而驰。tt

　　此外，如果希望保证橡胶以较高程度渗透进入帘线从而使得空气tt最不可能沿着帘线的轴线透过帘线，已经发现，必须使用现有技术的tt这些方法在加上护套的操作过程中使用相对大量的橡胶。这样大量的tt橡胶或多或少导致了在这样制造的成品帘线的边界处出现未固化橡胶tttttt的显著的不需要的溢出。tt

　　现在，如同上文已经提及的那样，由于在未固化状态中的二烯橡tt胶具有非常高的粘性，这样的不希望的溢出进而在帘线的随后处理过tt程中引起明显的缺点，特别是在压延操作过程中（其随后进行，用于tt在制造轮胎胎面和最终固化的最终操作之前将帘线引入同样处于未固tt化状态的二烯橡胶带束中）。tt

　　所有上述缺点当然会减慢工业生产率，并且对于帘线的最终成本tt及其所增强的轮胎产生不利影响。tt

　　在申请人的研究过程中，申请人已经发现使用特定类型的橡胶原tt位橡胶处理的新型多层帘线，其能够克服上述缺点。tt

　　发明内容tt

　　因此，本发明的第一目的是提供一种具有多个同心层丝线的多层tt金属帘线，其包括一个或多个内层和外层，其中位于帘线中不同层丝tt线之间的全部或部分间隙包括不饱和热塑性弹性体。tt

　　本发明的该多层丝线，与现有技术中原位橡胶处理的多层帘线相tt比，具有如下的显著优点：用作填充橡胶的橡胶为热塑性类型而不是tt二烯类型的弹性体，热塑性类型弹性体根据定义为热熔融弹性体，因tt而易于使用，其量可以容易地控制；因而可以通过改变使用热塑性弹tt性体的温度来使热塑性弹性体均匀地分布在帘线的每个间隙内，使得tt热塑性弹性体沿其纵向轴线具有最佳的不渗透性。tt

　　此外，上述热塑性弹性体在略微溢出帘线的情况下在其制备后未tt表现出不希望的粘性的问题。最后，该不饱和热塑性弹性体的不饱和tt以及因而（共）硫化性质为由此制得的帘线提供了与不饱和二烯橡胶tt基体（例如在旨在增强轮胎的金属织物中常用作压延橡胶的天然橡胶tt基体）极好的相容性。tt

　　本发明还涉及根据本发明的帘线用于增强由橡胶制得的成品或半tt成品（例如帘布层、软管、带束层、传送带、轮胎）的用途。tt

　　本发明的帘线最特别地旨在用作用于工业车辆（其承载重负载）tt的轮胎的胎体增强件的增强元件，所述工业车辆选自称作重型货运车tt辆的货车和车辆，亦即，地铁车辆、公共汽车、重型道路运输车辆（例tttttt如卡车、拖拉机、拖车或者甚至越野车辆）、农用或土木工程机械以tt及任何其它类型的运输或搬运车辆。tt

　　本发明还涉及由橡胶制成的这些成品或半成品本身（当其用根据tt本发明的帘线进行增强时），特别地涉及旨在用于工业车辆（例如货tt车或重型货运车辆）的轮胎。tt

　　附图说明tt

　　根据以下描述和实施方案以及参考图1至图4，将易于理解本发明tt及其优点，其中图1至图4涉及这些实施方案并且分别图示性地描述tt了：tt

　　-图1是原位橡胶处理的紧凑型的根据本发明的1＋6＋12构造的tt帘线的横截面；tt

　　-图2是并未原位橡胶处理但还是类似的紧凑型的1＋6＋12构造tt的常规帘线的横截面；tt

　　-图3是能够用于制造根据本发明的紧凑型帘线的原位橡胶处理tt和捻合装置的实例；tt

　　-图4是装有径向胎体增强件的重型货运车辆轮胎的径向截面tt图，在该概括性的描述中，所述轮胎可以是或者可以不是根据本发明tt的轮胎。tt

　　具体实施方式tt

　　I.测量和测试tt

　　I-1.动力测量

　　对于金属丝线和帘线，根据1984年的标准ISO 6892对于张力进行tt测量，断裂强度用Fm表示（最大负载以N计），抗张强度用Rm表tt示（以Mpa计），断裂伸长率用At表示（总的伸长以％计）。tt

　　对于二烯橡胶组合物，除非另外指明，根据1998年的标准ASTMttD412（试样“C”）在张力下进行模量测量：表示为E10并以MPa计的tt10%伸长下的“真实”正割模量（即关于试样的实际横截面的模量）在第tt二伸长下测量（也就是说，在一次适应循环之后）（根据1999年的标tt准ASTM D 1349的通常温度和湿度条件）。tt

　　I-2.透气性测试

　　这种测试能够通过测量在恒定压力条件下在给定时间内穿过试样tt的空气体积来确定测试帘线的纵向透气性。本领域技术人员众所周知tt的是，这种测试的原理是展现为了使其不透气而进行的帘线处理的有tt效性。所述测试例如已在标准ASTM D2692-98中加以描述。tt

　　在这里，测试或者是在从轮胎抽取或从其增强的橡胶帘布层抽取tt的帘线上进行的（因此其已经从外侧覆盖有固化态的橡胶），或者是在tt这样制造的帘线上进行的。tt

　　在后一种情况下，这样制造的帘线不得不首先通过称为覆盖橡胶tt的橡胶从外侧进行覆盖。为了实现这一点，在未固化的二烯橡胶组合tt物的两个层或“表层”（尺寸为80×200mm的两个矩形）之间放置彼此tt平行布置的一系列的10根帘线（帘线之间的距离为20mm），每个表层tt具有3.5mm的厚度；然后使用夹持模块，使得整个组件夹持在模具中，tt每根帘线保持在足够的张力（例如2daN）下以确保其在放置于模具中tt时保持平直；然后在140℃的温度下在15巴的压力（由尺寸为tt80×200mm的矩形活塞施加）下进行超过40分钟的硫化（固化）过程。tt其后，组件脱模并且切割成由此覆盖的帘线的10个样本（其形式为尺tt寸7×7×20mm的平行六面体）用于表征。tt

　　使用常规轮胎二烯橡胶组合物作为涂布橡胶，所述组合物基于天tt然（胶溶化）橡胶和N330碳黑（65phr），还包含如下常用添加剂：硫tt（7phr）、次磺酰胺促进剂（1phr）、ZnO（8phr）、硬脂酸（0.7phr）、tt抗氧化剂（1.5phr）以及环烷酸钴（1.5phr）（phr代表重量份/100份橡tt胶）；涂布橡胶的模量E10为约10MPa。tt

　　测试在2cm长度的帘线上如下进行，由此其周围覆盖有固化状态tt的橡胶组合物（或覆盖橡胶）：在1bar压力下的空气喷射进入帘线的入tt口，并且使用流量计对从其离开的空气体积进行测量（例如，从0至tt500cm3/min进行校准）。在测量过程中，帘线样本在压缩的气密密封（例tt如，致密泡沫或橡胶密封）中固定不动，从而仅对沿着其纵向轴线从tt一个端部到另一个端部穿过帘线的空气的量进行测量；气密密封的气tt密性本身通过使用固体橡胶试样（也就是说不包含帘线的固体橡胶试tt样）提前进行检查。tt

　　帘线的纵向不透气性越高，测得的平均空气流率就越低（10个试tt样的平均值）。由于测量的精确度在±0.2cm3/min以内，所以等于或小tt于0.2cm3/min的测量值都认为为零；它们对应于沿着其轴线（即在其tt纵向方向上）可称为气密（完全气密）的帘线。tt

　　I-3.填充橡胶含量

　　如下测量填充橡胶的量：测量初始帘线（因此为原位橡胶处理的tt帘线）的重量与通过在合适的萃取溶剂中的处理而去除了填充橡胶的tt帘线的重量（因此为其丝线的重量）之间的差别。tt

　　程序例如如下所述。将给定长度（例如一米）的帘线的试样（自tt身缠绕以减少其尺寸）置于包括一升甲苯的液密瓶中。然后在室温tt（20°C）下使用“摇动器”（Fischer Scientific“Ping Pong 400”）搅拌（每tt分钟125次向外/返回运动）瓶24小时；在去除溶剂后重复该操作一次。tt回收由此处理的帘线并在60°C，在真空下蒸发残余的溶剂达1小时。tt接着称重由此去除了其填充橡胶的帘线。由此，可以使用计算得出帘tt线的填充橡胶含量，每g（克）初始帘线的mg（毫克）填充橡胶来表tt示，且取10次测量（即针对总共10米的帘线）的平均值。tt

　　II.本发明的详细描述tt

　　在本说明书中，除非明确相反指出，否则所述的所有百分数（%）tt均为重量%。tt

　　此外，由表述“在a和b之间”表示的任何值的范围代表从大于att到小于b的值的范围（即不包括端点a和b），而由表述“a至b”表示的tt任何值的范围意指从a直到b的值的范围（即包括绝对端点a和b）。tt

　　II-1、本发明的帘线

　　本发明的包括至少一个内层（即一个或多个内层）和在所述内层tt周围的外层的多层金属帘线可以称为原位橡胶处理的帘线，即它是在tt其实际制备过程中利用称作填充橡胶的橡胶或橡胶组合物从内部进行tt橡胶处理的帘线。tt

　　换言之，在新制造状态中，其“毛细管”或“间隙”（这两个术语，它tt们可互换，表示在不存在填充橡胶的情况下由相邻丝线形成的自由空tt间）中的一些，或者优选地所有这些间隙已经包含以填充橡胶方式的tt特定橡胶，其沿着帘线的轴线至少部分地、连续或不连续地填充所述tttttt间隙。新制造的帘线指的当然是尚未与由橡胶如轮胎制得的半成品或tt成品的二烯橡胶（例如天然橡胶）基体接触的帘线，本发明的所述帘tt线旨在随后得以增强。tt

　　该特定橡胶为单独使用或者与可能的添加剂（即在这种情况下以tt不饱和热塑性弹性体组合物的形式）一起使用的用以构造填充橡胶的tt不饱和热塑性弹性体。tt

　　在这里首先要回顾的是热塑性弹性体（简称为“TPE”）为基于热塑tt性嵌段的以嵌段共聚物形式的热塑性弹性体。在热塑性聚合物和弹性tt体之间的某处具有这样的结构，它们是公知方式构成的通过柔性弹性tt体序列连接的特别是聚苯乙烯的刚性热塑性序列，例如在不饱和TPEtt情况下的聚丁二烯或者聚异戊二烯序列，或者在饱和TPE情况下的聚tt（乙烯/丁烯）序列。tt

　　这就是为何以公知的方式上述TPE嵌段共聚物通常的特征在于存tt在两个玻璃化转变峰，与TPE共聚物的弹性体序列相关的第一峰（较tt低、通常负温度）和与TPE共聚物的热塑性（例如苯乙烯嵌段）部分tt相关的第二峰（正的较高温度，对于优选的TPS类型的弹性体通常在tt80°C以上）。tt

　　这些TPE常为三嵌段弹性体，其中两个刚性链段通过一个柔性链tt段连接。刚性和柔性链段可以线性地或者以星形或支化构造布置。这tt些TPE还可以为两嵌段弹性体，其中一个单一的刚性链段连接至柔性tt链段。通常，这些嵌段或链段中的每一个包含最少5个以上，通常10tt个以上基本单元（例如在苯乙烯/异戊二烯/苯乙烯嵌段共聚物的情况下tt为苯乙烯单元和异戊二烯单元）。tt

　　已经提示的是，在本发明的复合增强件中使用的TPE的一个必要tt特征是其为不饱和的。按照定义且公知的不饱和TPE是指具有乙烯不tt饱和部分，即包含（共轭或非共轭的）碳-碳双键的TPE；相反地，称tt为饱和的TPE当然就是没有这样的双键的TPE。tt

　　不饱和TPE的不饱和性质是指不饱和TPE与硫是可（共）交联的、tt（共）硫化的，使其可与不饱和二烯橡胶基体例如基于天然橡胶的那tt些（其在旨在用于增强轮胎的金属织物中常用作压延橡胶）有利地相tt容。因此，在帘线的制造过程中，填充橡胶对帘线的任何溢出不会损tttttt害其随后对所述金属织物的压延橡胶的粘合性，因为该缺陷实际上可tt在轮胎的最终固化过程中通过不饱和TPE与压延橡胶的二烯弹性体之tt间的可能的共交联得以修正。tt

　　优选地，不饱和TPE为热塑性苯乙烯（简称为“TPS”）弹性体，tt即以热塑性嵌段的方式，包括苯乙烯（聚苯乙烯）嵌段的弹性体。tt

　　更优选地，不饱和TPS弹性体为包含聚苯乙烯嵌段（即由经聚合tt的苯乙烯单体形成的嵌段）和聚二烯嵌段（即由经聚合的二烯单体形tt成的嵌段）的共聚物，聚二烯嵌段优选地为聚异戊二烯嵌段和/或聚丁tt二烯嵌段。tt

　　聚二烯嵌段（特别是聚异戊二烯）和在该应用中也为广义的聚二tt烯嵌段指的是统计二烯共聚物嵌段，特别是异戊二烯或丁二烯的统计tt二烯共聚物嵌段，例如统计苯乙烯/异戊二烯(SI)或苯乙烯-丁二烯(SB)tt共聚物嵌段，这些聚二烯嵌段特别地与聚苯乙烯热塑性嵌段相关联以tt构造如上所述的不饱和TPS弹性体。tt

　　苯乙烯单体应理解为意指基于苯乙烯的未取代或取代的任何单tt体，取代的苯乙烯的实例可以包括甲基苯乙烯（例如邻-甲基苯乙烯、tt间-甲基苯乙烯或对-甲基苯乙烯、α-甲基苯乙烯、α-2-二甲基苯乙烯、ttα-4-二甲基苯乙烯或二苯基乙烯）、对-叔丁基苯乙烯、氯苯乙烯（例tt如邻-氯苯乙烯、间-氯苯乙烯、对-氯苯乙烯、2,4-二氯苯乙烯、2,6-tt二氯苯乙烯或2,4,6-三氯苯乙烯）、溴苯乙烯（例如邻-溴苯乙烯、间tt-溴苯乙烯、对-溴苯乙烯、2,4-二溴苯乙烯、2,6-二溴苯乙烯或2,4,6-三tt溴苯乙烯）、氟苯乙烯（例如邻-氟苯乙烯、间-氟苯乙烯、对-氟苯乙tt烯、2,4-二氟苯乙烯、2,6-二氟苯乙烯或2,4,6-三氟苯乙烯）、对-羟基-tt苯乙烯以及这些单体的共混物。tt

　　二烯单体应理解为是指带有两个共轭或非共轭碳-碳双键的任何单tt体，特别是具有4至12个碳原子的选自如下的任何共轭二烯单体：异tt戊二烯、丁二烯、1-甲基丁二烯、2-甲基丁二烯、2,3-二甲基-1,3-丁二tt烯、2,4-二甲基-1,3-丁二烯、1,3-戊二烯、2-甲基-1,3-戊二烯、3-甲基-1,3-tt戊二烯、4-甲基-1,3-戊二烯、2,3-二甲基-1,3-戊二烯、2,5-二甲基-1,3-tt戊二烯、1,3-己二烯、2-甲基-1,3-己二烯、3-甲基-1,3-己二烯、4-甲基-1,3-tt己二烯、5-甲基-1,3-己二烯、2,5-二甲基-1,3-己二烯、2-新戊基丁二烯、tttttt1,3-环戊二烯、1,3-环己二烯、1-乙烯基-1,3-环己二烯以及这样的单体tt的共混物。tt

　　这样的不饱和TPS弹性体特别地选自苯乙烯/丁二烯(SB)、苯乙烯tt/异戊二烯(SI)、苯乙烯/丁二烯/丁烯(SBB)、苯乙烯/丁二烯/异戊二烯tt(SBI)、苯乙烯/丁二烯/苯乙烯(SBS)、苯乙烯/丁二烯/丁烯/苯乙烯tt(SBBS)、苯乙烯/异戊二烯/苯乙烯(SIS)、苯乙烯/丁二烯/异戊二烯/苯乙tt烯(SBIS)嵌段共聚物以及这些共聚物的共混物。tt

　　更特别地，该不饱和TPS弹性体为包含至少三个嵌段的共聚物，tt该共聚物更特别地选自苯乙烯/丁二烯/苯乙烯(SBS)、苯乙烯/丁二烯/tt丁烯/苯乙烯(SBBS)、苯乙烯/异戊二烯/苯乙烯(SIS)、苯乙烯/丁二烯/tt异戊二烯/苯乙烯(SBIS)嵌段共聚物以及这些共聚物的共混物。tt

　　根据本发明的一个特别优选的实施方案，在上述不饱和TPS弹性tt体中的苯乙烯含量为在5和50%之间。在5%以下，存在TPS弹性体tt的热塑性性质不足的风险，而在50%以上，存在首先该弹性体过度硬tt化其次其（共）交联能力降低的风险。tt

　　根据本发明的另一特定优选的实施方案，TPE（特别是TPS弹性tt体）的数均分子量（表示为Mn）优选地为在5000和500000g/mol之tt间，更优选地为在7000和450000之间。所述TPS弹性体的数均分子tt量（Mn）通过空间排阻色谱法（SEC）以已知的方式确定。首先将样tt品溶解在四氢呋喃中至约1g/l的浓度，然后在注入前将溶液在0.45μmtt孔隙率的过滤器上过滤。所使用的仪器为“WATERS alliance”色谱仪。tt洗脱溶剂为四氢呋喃，流速为0.7ml/min，体系的温度为35°C，分析tt持续时间为90min。使用一组四根串联的商品名为“STYRAGEL”tt（“HMW7”、“HMW6E”和两根“HT6E”）的WATERS柱。聚合物样品tt溶液的注入体积为100微升。检测器为“WATERS 2410”差示折光计，tt其相关的色谱数据处理软件为“WATERS MILLENIUM”系统。计算的tt平均分子量是相对于利用聚苯乙烯检测标准获得的校准曲线而言。tt

　　根据本发明的另一特定优选的实施方案，不饱和TPE（特别是TPStt弹性体）的Tg（记住，与弹性体序列相关的第一Tg）为0°C以下，更tt特别地-15°C以下，该参数通过DSC（差示扫描量热法）以已知的方式，tt例如根据标准ASTM D3418-82测得。tt

　　根据本发明的另一特定优选实施方案，不饱和TPE（特别是TPStt弹性体）的肖氏A硬度（根据ASTM D2240-86测得）为在10和100tt之间，更具体地为20至90。tt

　　不饱和TPS弹性体如SB、SI、SBS、SIS、SBBS或SBIS是公知tt的并可市购得到，例如以商品名“Kraton D”（例如产品D1161、D1118、ttD1116、D1163）获自Kraton公司，以商品名“Calprene”（例如产品C405、ttC411、C412）获自Dynasol公司，以商品名“Europrene”（例如产品ttSOLT166）获自Polimeri Europa公司，以商品名“Styroflex”（例如产品tt2G66）获自BASF公司或者选择性地以商品名“Tuftec”（例如产品ttP1500）获自Asahi公司。tt

　　上述不饱和热塑性弹性体其自身足以使填充橡胶完全实现其堵塞tt本发明的帘线的毛细管或间隙的功能。然而，可以添加多种其他添加tt剂，通常为少量的（优选地以重量份计每100份橡胶（关于不饱和热tt塑性弹性体）少于20份，更优选少于10份），这些添加剂例如包括tt增塑剂、增强填料如炭黑或二氧化硅、非增强或惰性填料、层状填料、tt保护剂如抗氧化剂或抗臭氧剂、各种其他稳定剂、旨在例如用于为填tt充橡胶着色的着色剂。填充橡胶还可以包含相对于不饱和热塑性弹性tt体的份数而言少数重量份的不是不饱和热塑性弹性体的聚合物或弹性tt体。tt

　　根据本发明的另一特定优选实施方案，在长度等于2厘米的帘线tt的任何部分上，根据本发明的帘线的每个间隙或毛细管包括至少一个tt以如下方式堵塞该毛细管或间隙的橡胶塞：在根据I-2段的透气性测试tt中，本发明的该帘线的平均空气流率小于2cm3/min，更优选小于tt0.2cm3/min，或者至多等于0.2cm3/min。tt

　　根据另一特定优选的实施方案，本发明的帘线中的填充橡胶含量tt在5和40mg橡胶/g帘线之间。在所示最小值以下，更难以保证填充橡tt胶将至少部分地存在于帘线的间隙或毛细管的每一个中，但是在所示tt最大值以上，帘线存在填充橡胶溢出帘线周边的风险。由于所有这些tt原因，每克帘线的填充橡胶含量优选地在5和35mg之间，特别地在5tt和30mg之间，更特别地为10至25mg。tt

　　本发明当然涉及上文所述处于交联（或者硫化）状态和处于未交tttttt联（或者未硫化）状态的帘线。tt

　　然而，优选地使用本发明的帘线，其中填充橡胶处于未交联状态tt直到其随后引入半成品或成品如预期的轮胎时，从而在最终交联或硫tt化过程中促进填充橡胶和周围橡胶基体（例如压延橡胶）之间的结合。tt

　　优选地，本发明的多层帘线为由如下详述的三个层构成的帘线：tt

　　-由直径为d1的M（1或更多）根丝线构成的直径为dc的第一内tt层或中心层(C1)；tt

　　-包括直径为d2的N根丝线的第二内层（C2），这些丝线围绕第tt一层以螺距p2通过螺旋形式缠绕在一起；tt

　　-包括直径为d3的P根丝线的第三外层（C3），这些丝线围绕第tt二层以螺距p3通过螺旋形式缠绕在一起。tt

　　以已知的方式，最内层或中心层（C1）又称为帘线的“芯”，而第tt一（C1）和第二（C2）层一经组装（C1+C2）即构成通常所称的帘线tt的芯股。当M大于1时，当然必须理解的是帘线（C1）的直径dc表示tt的是围绕直径为d1的M根中心丝线回转的虚拟圆柱的直径（或包络直tt径）。tt

　　根据更优选的实施方案，在本发明的该优选的3层帘线中，直径ttdc的芯或中心层（C1）由1至4根直径为d1的丝线（即M为1至4）tt构成，N的范围为5至15，P的范围为10至22。tt

　　甚至更优选地，本发明的该优选的帘线还具有如下特征（d1、d2、ttd3、p2和p3以mm表示）：tt

　　-0.08≤d1≤0.40；tt

　　-0.08≤d2≤0.35；tt

　　-0.08≤d3≤0.35；tt

　　-5π(d1+d2)<p2≤p3<10π(d1+2d2+d3)。tt

　　本发明的帘线的芯（C1）优选地由单根单独的丝线或至多2或3tt根丝线构成，这些丝线可以是平行的或者甚至捻合在一起。然而，更tt优选地，本发明的帘线的芯（C1）由单根丝线构成，N范围为5至7，ttP范围为10至14。tt

　　为了在帘线的强度、可行性、刚性和挠曲耐用性之间实现优化折tt衷，层C1、C2和C3的丝线的直径（无论这些丝线在层与层之间是否tttttt具有相同的直径）优选地满足如下关系（d1、d2、d3以mm表示）：tt

　　-0.10≤d1≤0.35；tt

　　-0.10≤d2≤0.30；tt

　　-0.10≤d3≤0.30。tt

　　还更优选地满足如下关系：tt

　　-0.10≤d1≤0.28；tt

　　-0.10≤d2≤0.25；tt

　　-0.10≤d3≤0.25。tt

　　根据另一个具体实施方案，满足如下特征：tt

　　-对于N=5：0.6<(d1/d2)<0.9；tt

　　-对于N=6：0.9<(d1/d2)<1.3；tt

　　-对于N=7：1.3<(d1/d2)<1.6。tt

　　在层与层之间，层C2和C3的丝线可以具有相同的直径或者不同tt的直径；优选地在层与层之间使用相同直径的丝线（即d1=d2＝d3），tt因为这会显著简化制造并且降低帘线的成本。tt

　　优选地，满足如下关系：tt

　　5π(d1+d2)<p2≤p3<5π(d1+2d2+d3)。tt

　　这里将回顾的是，如已知地，螺距“p”代表平行于帘线的轴线测量tt的长度，在该长度之后具有该螺距的丝线围绕帘线的所述轴线转了完tt整的一圈。tt

　　更优选地，螺距p2和p3的范围选自5mm至30mm，更优选地为tt5mm至20mm，特别是在d2＝d3时。tt

　　当芯（C1）由不止一根丝线（M大于1）构成时，M根丝线优选tt地在3至30mm的范围内，特别是在3至20mm的范围内以螺距p1进tt行组装，特别地进行捻合。tt

　　根据另一优选实施方案，p2和p3是相等的。对于紧凑型的分层帘tt线尤其是这种情况，就像例如在图1中示意性描绘的那样，其中两层ttC2和C3（若M大于1，则为层C1）具有在相同的捻合方向（S/S或ttZ/Z）上缠绕的进一步特征。在这样的“紧凑”分层帘线中，紧凑性非常tt高，使得这些帘线的横截面具有多边形而不是圆柱形的轮廓，例如在tt图1（根据本发明的紧凑1+6+12帘线）或图2（控制紧凑1+6+12帘线，tttttt即未经原位橡胶处理的帘线）中所示。tt

　　第三层或外层C3具有作为饱和层的优选特征，即通过限定，在该tt层中不存在向其中添加直径为d3的至少一根第（Pmax+1）根丝线的足tt够空间，Pmax代表能够在第二层C2周围的层中缠绕的丝线的最大数目。tt这种构造具有的显著优点在于，进一步限制了填充橡胶在其边界处溢tt出的风险，并且对于给定的帘线直径提供了更大的强度。tt

　　因此，根据本发明的具体实施方案，丝线的数目P能够在非常大tt的程度上变化，应该理解，如果与第二层的丝线的直径d2相比其直径ttd3减小，则丝线的最大数目P将增加，从而优选地使外层保持在饱和tt状态。tt

　　根据更优选的实施方案，层C3包含10至14根丝线；对于上述帘tt线，更特别选择的帘线是由从层C2至层C3直径基本上相等的丝线（即，ttd2＝d3）构成的那些帘线。tt

　　根据具体优选的实施方案，第一层（C1）包括单根丝线（M等于tt1），第二层（C2）包括6根丝线（N等于6），第三层（C3）包括11tt或12根丝线（P等于11或12）；换言之，本发明的帘线具有优选的tt构造1+6+11或1+6+12。在这些帘线中，那些更特别优选的是由从第tt二层（C2）至第三层（C3）具有基本相同直径的丝线构成的那些帘线tt（即d2=d3）。tt

　　优选地，两个层C2和C3以及层C1（其中M大于1）以相同的tt捻合方向缠绕，即或者以S方向（“S/S”布置），或者以Z方向（“Z/Z”tt布置）缠绕。以相同的方向缠绕这些层有利地使得这两层之间的摩擦tt最小化，因此它们构成的丝线上的磨损也最小化。更优选地，它们在tt相同的捻合方向上以相同的螺距（即p2=p3或p1=p2=p3，若M大于tt1）缠绕，以获得紧凑类型的帘线，如同例如在图1中描绘的那样。tt

　　本发明的帘线，如同所有分层的帘线，可以是两种类型，即紧凑tt层类型或圆柱层类型。tt

　　图1示意性地显示了在垂直于帘线轴线（假设其为直的且静止的）tt的截面中，根据本发明优选的1+6+12帘线的一个实例，其中，芯或中tt心层（C1）由单根丝线构成（M等于1）。tt

　　该帘线（用C-1表示）是紧凑类型，也就是说其第二和第三层（分tttttt别为C2和C3）以相同的方向缠绕（使用公认的术语为S/S或Z/Z），tt并且还以相等的螺距（p2＝p3）。这种类型的构造是指，这些第二层和tt第三层（C2、C3）的丝线（11、12）围绕第一层或芯（C1）形成两个tt基本上同心的层，每层具有轮廓（E）（以虚线表示），该轮廓基本上是tt多边形（更特别地是六边形）而不是如同所谓的圆柱层的帘线那样的tt圆柱形。tt

　　填充橡胶（13）填充由帘线的各层（C1、C2、C3）的邻近的丝线tt（这里考虑三根丝线）形成的每个毛细管（14）（用三角形来表现），tt从而非常轻微地将这些丝线移开。可以看出，这些毛细管或间隙是通tt过如下方式自然形成的：或者通过芯丝线（10）和其周围的第二层（C2）tt的丝线（11）形成，或者通过第二层（C2）的两根丝线（11）以及与tt其紧邻的第三层（C3）的一根丝线（13）形成，或者可选择地还通过tt第二层（C2）的每根丝线（11）以及与其紧邻的第三层（C3）的两根tt丝线（12）形成；从而在这种1＋6＋12帘线中总共存在24个毛细管tt或间隙（14）。tt

　　根据优选实施方案，在根据本发明的帘线中，填充橡胶围绕其覆tt盖的第二层（C2）连续延伸。tt

　　为了与上述本发明优选的帘线（3层帘线）比较，图2提供了与紧tt凑型类似的常规1+6+12帘线（以C-2表示）（即未经原位橡胶处理的tt帘线）的横截面作为提示物。不含填充橡胶意味着几乎所有丝线（20、tt21、22）彼此接触，从而产生特别紧凑的结构，尽管橡胶极难（如果tt不是说不可能的话）从外部渗透。该类型帘线的特征在于三个一组的tt各个丝线形成通道或毛细管（24），其中大部分保持封闭且是空的，并tt因此适合于使得诸如水的腐蚀介质通过“毛细”作用传播。tt

　　本发明的帘线可以具有外缠丝，其例如由围绕帘线以螺旋方式缠tt绕的单根金属或非金属丝线构成，其螺距小于外层（C3）的螺距，其tt缠绕方向与该外层的缠绕方向相反或相同。然而，由于其特殊结构，tt已经自缠绕的本发明的帘线通常并不需要使用外缠绕丝线，而且这样tt就有利地解决了缠丝和帘线的最外层的丝线之间的磨损的问题。tt

　　然而，如果使用缠绕丝线，在外层的丝线由碳钢制成的通常情况tt中，则可有利地选择由不锈钢制成的缠绕丝线以减小这些碳钢丝线在tttttt与不锈钢缠丝接触时的磨蚀磨损，例如如同在申请WO-A-98/41682中tt教导的那样，不锈钢丝线可能类似地由复合丝线代替，该复合丝线仅tt有外皮由不锈钢制成，其芯由碳钢制成，例如在文献EP-A-976541中tt描述的那样。还可以使用由聚酯或热致芳香聚酯-酰胺制成的缠丝，如tt同在申请WO-A-03/048447中所描述的那样。tt

　　术语“金属帘线”在本申请中作为定义应理解为表示主要由金属材tt料构成（即，从数量上看超过这些丝线的50％）或完全由金属材料构tt成（丝线的100％）的丝线所形成的帘线。tt

　　彼此独立并且从一层到另一层，芯（C1）的一根或多根丝线、第tt二层（C2）的多根丝线以及第三层（C3）的多根丝线优选地由钢制成，tt更优选地由碳钢制成。然而，当然也可能使用其他钢，例如不锈钢或tt其他合金。tt

　　当使用碳钢时，其碳含量（钢的重量%）优选在0.2%和1.2%之间，tt特别是在0.5%和1.1%之间；这些含量代表轮胎所需的机械性质和丝线tt的可行性之间的良好折衷。应注意在0.5%和0.6%之间的碳含量最终使tt得这种钢更便宜，因为它们更容易拉伸。取决于预期应用，本发明的tt另一有利的实施方案还可在于使用具有低碳含量的钢，例如在0.2%和tt0.5%之间，这特别是由于其较低的成本和更大的可拉性。tt

　　所使用的金属或钢，无论其特别地是碳钢还是不锈钢，其本身可tt以覆盖有金属层，该金属层例如改进了金属帘线和/或其组成元件的可tt加工性，或者改进了帘线和/或轮胎本身的使用性质，例如粘附、抗腐tt蚀或抗老化的性质。根据一个优选的实施方案，所用的钢覆盖有一层tt黄铜（Zn-Cu合金）或一层锌；将回顾的是，在丝线制造工艺过程中，tt黄铜或锌涂层使得丝线更容易拉伸，并且使得丝线更好地粘附至橡胶。tt然而，丝线也可以覆盖除了黄铜或锌之外的金属的薄层，所述薄层具tt有例如改进这些丝线的抗腐蚀性和/或其对橡胶的粘附性的作用，例如ttCo、Ni、Al，以及Cu、Zn、Al、Ni、Co、Sn化合物的两种或更多种tt的合金的薄层。tt

　　本发明的帘线优选地由碳钢制成，并且具有的抗张强度（Rm）优tt选地大于2500MPa，更优选地大于3000MPa。帘线的总断裂伸长率（At）tt（其是帘线的结构、弹性和塑性伸长率的总和）优选地大于2.0％，更tttttt优选地还至少等于2.5％。tt

　　II-2、本发明的帘线的制造

　　本发明的上述多层帘线可以使用包括至少如下步骤的方法制得：tt

　　-利用通过至少一个挤出头的通道，用挤出的熔融态不饱和热塑tt性弹性体为至少一个内层加上护套的步骤；tt

　　-在邻近的内层周围组装外层的丝线以形成从内部进行橡胶处理tt的多层帘线的步骤。tt

　　在此要回顾的是，对于组装金属丝线有两种可行的技术：tt

　　-或者通过缆合：在此情况中，丝线不经受围绕其自身轴线的捻合，tt因为在组装点之前和之后存在同步旋转；tt

　　-或者通过捻合：在这种情况下，丝线承受围绕其自身轴线的集体tt捻合和单独捻合，从而在每根丝线上以及在帘线本身上产生解捻扭矩。tt

　　上述技术均可应用于此处所述的制造方法，尽管对于上述组装步tt骤中的每一步优选使用捻合步骤。tt

　　在上述方法中，所谓的填充橡胶因此在其制造的同时通过加上至tt少一个内层的护套而原位引入至帘线，所述加护套以已知的方式（例tt如通过穿过至少一个（即一个或多个）递送熔融态填充橡胶的挤出头tt的通道）进行。tt

　　将该挤出头或每个挤出头升温至合适的温度，该温度易于调试为tt适合所用TPE的特定性质及其热性质。优选地，用于不饱和TPE的挤tt出温度在100°C和250°C之间，更优选地在150°C和200°C之间。通tt常，挤出头限定了具有例如回转圆柱形状的加护套区域，其直径优选tt地在0.15mm和1.2mm之间，更优选地在0.20和1.0mm之间，其长度tt优选地在1和10mm之间。tt

　　熔融态不饱和TPE由此经由加护套头以通常几米至几十米的行进tt速度（以m/min计）（对于挤出泵，流速通常为几cm3/min至几十ttcm3/min）覆盖帘线中的至少一个（即视情况一个或多个）内层。所述tt内层的丝线在它们通过挤出头之前有利地例如通过使其经过HF发生tt器或通过加热隧道而进行预加热。tt

　　在前面的加上护套步骤之后，通过缆合或捻合（S方向或Z方向）tt外层的丝线而进行最终组装。在该最终组装过程中，这些丝线挤压熔tttttt融态的填充橡胶并变得嵌入其中。填充橡胶由于在由这些外部丝线所tt施加的压力下产生位移，因而具有了至少部分地填充特别地在外层和tt与其邻近的内层之间由丝线留空的每个间隙或腔体的自然趋势。tt

　　例如，在优选的例如如上所述的具有M+N+P构造的三层（C1、ttC2、C3）的帘线的情况下，所述方法包括至少如下步骤：tt

　　-为了在称为“组装点”的点处形成称为“芯股”的M+N构造的中tt间芯而在芯（C1）周围组装第二层（C2）的N根丝线的步骤；tt

　　-在所述组装点的上游和/或下游，用挤出的熔融态的不饱和热塑tt性弹性体为芯和/或芯股加上护套的步骤；tt

　　-在芯股（M+N）周围组装第三层（C3）的P根丝线以形成从内tt部进行橡胶处理的M+N+P构造的帘线的步骤。tt

　　当然，当M大于1时，所述方法包括之前的组装中心层（C1）的ttM根丝线的组装步骤（无论何方向，S或者Z）。tt

　　在该优选的三层帘线的情况下，根据第一可能的优选实施方案，tt仅在芯（C1）上，即在芯周围在第二层（C2）的N根丝线的组装点的tt上游实现加护套；在这种情况下，加上护套的芯就以最小厚度（优选tt大于20μm，通常为在20和100μm之间）的不饱和TPE，以在一旦设tt置了第二层后即能够接着以覆盖帘线的第二层（C2）的丝线的足够的tt量覆盖。tt

　　接着第二层（C2）的N根丝线围绕芯（C1）缆合或捻合在一起（Stt方向或Z方向），从而通过本身已知的方式形成芯股（C1＋C2）；丝tt线通过诸如线轴的供应装置进行输送，分离网格（其可以联接至组装tt引导件或可以不联接至组装引导件）旨在使得N根丝线围绕芯会聚在tt公共捻合点（或者组装点）上。tt

　　根据另一可能的实施方案，仍在该优选的3层帘线的情况下，在tt芯股（C1+C2）自身上，即围绕芯在第二层（C2）的N根丝线的组装tt点的下游（而不是上游）实现加护套；在这种情况下，加上护套的芯tt股即用最小厚度（优选大于5μm，通常在5和30μm之间）的不饱和ttTPE覆盖。tt

　　因此，在原位橡胶处理的3层帘线（加上芯或芯股的护套）的上tt述优选的情况下，填充橡胶可以通过单个挤出头以单个、小尺寸的固tttttt定点递送；然而，原位橡胶处理也能够在两个连续的加护套操作中进tt行，第一加护套操作在芯上（因而在组装点的上游），第二加护套操作tt在芯股上（因而在组装点的下游）进行。tt

　　在新步骤的过程中，仍然在该优选的三层帘线的情况下，通过围tt绕芯股（M+N或C1+C2）缆合或捻合（S方向或Z方向）第三层的或tt外层（C3）的P根丝线而进行最终组装。在该最终组装过程中，P根tt丝线挤压熔融态的填充橡胶并变得嵌入其中。填充橡胶由于在由这些Ptt根外部丝线所施加的压力下产生位移，因而具有了渗透芯股（C1＋C2）tt和外层（C3）之间由丝线留空的每个间隙或腔体的自然趋势。tt

　　优选地，所有上述步骤串联连续地进行，而不管所制得的帘线的tt类型（正如圆柱层帘线的紧凑帘线）为何，且所有均以高速进行。如tt上方法能够以超过50m/min，优选超过70m/min，特别地超过100m/mintt的速度（帘线沿着生产线行进的速度）进行。tt

　　然而，当然还可能的是不连续地制造本发明的帘线，例如在三层tt帘线的优选的情况下，首先给芯股（C1+C2）加上护套，固化填充橡tt胶接着缠绕并存储该股，之后进行最终的组装第三和最终层（C3）的tt操作；固化弹性体护套是容易的；其可通过任何合适的冷却装置（例tt如通过空气冷却或水冷却，在后者的情况下接着进行干燥操作）来实tt行。tt

　　在相邻的内层周围组装完外层的丝线之后，完成了本发明帘线的tt制造。然而，当根据本发明的优选实施方案，帘线的各个层通过捻合tt组装时，接着优选加入捻合平衡步骤以获得称为被捻合平衡的帘线；tt在本文中“捻合平衡”以已知的方式意指抵消施加在帘线上的剩余捻合tt扭矩（或未捻合回弹）。对于捻合领域的技术人员而言捻合平衡工具tt是公知的，它们例如可以由矫直器和/或绞扭器和/或由绞扭器-矫直器tt（其或者在绞扭器的情况下由滑轮构成，或者在矫直器的情况下由小tt直径辊子构成）构成，帘线行进通过滑轮和/或辊子。tt

　　优选地，在如此完成的本发明的帘线中，帘线的两根邻近丝线之tt间的填充橡胶的厚度在从1至10μm变化，无论这些丝线可能是哪种丝tt线。例如在通过压延装置进行处理之前，这种帘线能够缠绕在接收线tt轴上以存储，从而制备能够例如用作轮胎胎体增强件或者选择性地用tttttt作轮胎胎冠增强件的金属/橡胶复合织物。tt

　　上述方法使得有可能制造这样的帘线，该帘线根据一个特定的优tt选实施方案，可以在帘线的边界上没有或几乎没有填充橡胶；其意思tt是在帘线的边界上用肉眼看不见填充橡胶的颗粒，也就是说，在制造tt之后，本领域技术人员从三米或更长的距离用肉眼看不出根据本发明tt的帘线的线轴和尚未进行原位橡胶处理的常规帘线的线轴之间存在任tt何区别。tt

　　然而，如前所述，填充橡胶在帘线周边处任何可能的溢出将不会tt损害其随后对金属织物的压延橡胶的粘合性，这归因于不饱和热塑性tt弹性体和所述压延橡胶的二烯弹性体的共交联性质。tt

　　本发明应用于紧凑型帘线（记住且根据定义，这些是这样的帘线，tt其中层C1（如果M大于1）、C2和C3以相同的螺距和在相同的方向tt上缠绕），正如其应用于具有圆柱层类型的帘线（记住且根据定义，这tt些是这样的帘线，其中层C1（如果M大于1）、C2和C3以不同的螺tt距（无论它们的捻合方向如何，相同或不同）或在相反方向（如论其tt螺距如何，相同或不同）上缠绕）。tt

　　例如，可用于制造根据本发明的优选的三层帘线的组件和橡胶处tt理装置是这样的装置，该装置在帘线形成时在帘线行进的方向上从上tt游到下游包括：tt

　　-供应装置，用于一方面供应第一层或芯（C1）的M根丝线，另tt一方面供应第二层（C2）的N根丝线；tt

　　-第一组装装置，用于组装N根丝线以在称为“组装点”的点处围绕tt第一层（C1）施用第二层（C2），从而形成M+N构造的称为“芯股”的tt中间帘线；tt

　　-第二组装装置，用于围绕由此加上护套的芯股组装P根丝线，从tt而施用第三层（C3）；tt

　　-挤出装置，用于递送熔融态的热塑性弹性体，且分别布置在第一tt组装装置的上游和/或下游，从而为芯和/或M+N构成的芯股加上护套。tt

　　当然，当M大于1时，以上装置还包括用于组装中心层（C1）的ttM根丝线的组装装置，其布置在用于这些M根丝线的供应装置和用于tt第二层（C2）的N根丝线的组装装置之间。因此在加上双护套（芯和tttttt芯股）的情况下，在第一组装装置的上游和下游均设置挤出装置。tt

　　图3显示了具有固定供应和旋转接收器的类型的捻合组装设备tt（30）的例子，其能够用于制造具有单根芯丝线的紧凑型帘线（p2＝p3，tt并且层C2和C3的捻合方向相同）。在该设备（30）中，供应装置（310）tt围绕单根芯丝线（C1）输送N根丝线（31）穿过分配网格（32）（轴tt对称分配器），其可以联接至组装引导件（33）或者可以不联接至组装tt引导件（33），超过该网格第二层的N根（例如六根）丝线会聚在组装tt点（34）上，从而形成1＋N（例如1＋6）构造的芯股（C1＋C2）。tt

　　芯股（C1+C2）一旦形成则通过例如由单个挤出头（35）构成的tt加护套区域，所述单个挤出头由双螺杆挤出器（由漏斗进料包含颗粒tt形式的TPE）构成，经由泵由整形模头进料。会聚点（34）和加护套tt点（35）之间的距离例如在50cm和1m之间。由供应装置（370）输tt送的外层（C3）的P根丝线（37）（其中例如存在十二根丝线）然后通tt过围绕如此橡胶处理的芯股（36）捻合而进行组装，从而在箭头的方tt向上前进。由此形成的最终（C1＋C2＋C3）帘线在已经穿过捻合平衡tt装置（38）之后，最后收集在旋转接收器（39）上，捻合平衡装置（38）tt例如由矫直器构成或者由绞扭器-矫直器构成。tt

　　这里需要回顾的是，如同本领域技术人员众所周知的那样，为了tt制造圆柱层类型的帘线（对于层C2和C3而言，螺距p2和p3不同和/tt或捻合方向不同），使用包括两个旋转（供应或接收器）构件的设备而tt不是只有示例性给出的如上文所述的一个构件（图3）。tt

　　II-3.本发明的帘线在轮胎胎体增强件中的使用

　　如同在本文的介绍部分中解释的那样，本发明的帘线特别地旨在tt用于工业车辆的轮胎的胎体增强件。tt

　　例如，图4非常示意性地描绘了穿过具有金属胎体增强件的轮胎tt的径向截面，在这种概括性的描绘中，该金属胎体增强件可以是或者tt可以不是根据本发明的增强件。该轮胎1包括胎冠2（用胎冠增强件或tt带束层6增强）、两个侧壁3和两个胎圈4，这些胎圈4中的每一个用tt胎圈丝线5进行增强。胎冠2被胎面覆盖，该胎面未描绘在该示意性tt的图中。胎体增强件7围绕每个胎圈4中的两个胎圈丝线5进行缠绕，tt该增强件7的折回部分8例如位于朝向轮胎1的外侧，其在这里描绘tttttt为安装在其轮辋9上。通过本身已知的方式，胎体增强件7由通过金tt属帘线（称为“径向”帘线）增强的至少一个帘布层构成，这意味着这tt些帘线实际上彼此平行地行进并且从一个胎圈延伸至另一个胎圈，从tt而与圆周中间平面（垂直于轮胎的旋转轴线的平面，其位于两个胎圈4tt中间，并且穿过胎冠增强件6中央）形成在80°和90°之间的角度。tt

　　根据本发明的轮胎的特征在于，其胎体增强件7至少包括（以增tt强至少一个胎体帘布层的元件的方式）根据本发明的金属帘线。当然，tt通过已知的方式，该轮胎1进一步包括橡胶或弹性体的内层（通常称tt为“内衬”），其限定了轮胎的径向内面并且旨在保护胎体帘布层免受空tt气从轮胎内部的空间扩散的影响。tt

　　在这种胎体增强帘布层中，根据本发明的帘线的密度优选地在30tt和160根帘线每dm（分米）胎体帘布层之间，更优选地在50和100tt根帘线每分米帘布层之间，两个邻近帘线之间的距离（从轴线到轴线）tt优选地在0.6和3.5mm之间，更优选地在1.25和2.2mm之间。tt

　　根据本发明的帘线优选地以这样的方式布置，该方式使得两根邻tt近帘线之间的橡胶的桥的宽度（用Lc表示）为在0.25和1.5mm之间。tt在已知的方式中，这种宽度Lc代表压延节距（帘线铺设在橡胶织物中tt的节距）和帘线直径之间的差。低于给出的最小值，橡胶的桥太窄，tt当帘布层工作时面临遭受机械降解的风险，特别是在延伸或剪切的情tt况下在其自身平面中经受变形的过程中。高于给出的最大值，轮胎存tt在在轮胎侧壁上出现外观缺陷的风险，或者存在由于刺穿而导致物体tt穿透帘线之间的风险。更加优选地，出于这些相同的原因，宽度Lc选tt择为在0.35和1.25mm之间。tt

　　优选地，在硫化状态下（即在固化后），用于胎体增强帘布层的织tt物的橡胶组合物具有的正割伸长模量E10为在2和25MPa之间，更优tt选地在3和20MPa之间，特别地在3至15MPa的范围中。tt

　　III.本发明的实施方式tt

　　如下测试证实了本发明提供多层帘线的能力，其与现有技术的使tt用常规（非热熔融）二烯橡胶的原位橡胶处理的多层帘线相比具有如tt下明显优势：包括较小且可控量的填充橡胶，确保它们具有更好的紧tt凑性，该橡胶还优选地均匀分布在帘线内，特别是在其每个毛细管内，tttttt由此为它们提供最佳的纵向不渗透性；此外，该填充橡胶具有在未加tt工（即未交联）态无不希望的粘性的基本优点。tt

　　III-1.帘线的制造

　　在以下测试中，制造由精细黄铜覆盖的碳钢丝线构成的1＋6＋12tt构造的分层帘线。tt

　　碳钢丝线以已知的方式例如由机器丝线（直径为5至6mm）制得，tt所述机器丝线首先通过轧制和/或拉制而硬化加工降低至大约1mm的tt中间直径。所用钢为已知的碳钢（USA标准AISI 1069），其碳含量为tt0.70%。中间直径的丝线在其随后的转换之前经受脱脂和/或酸浸处理。tt在黄铜涂层已施用至这些中间丝线之后，通过使用拉制润滑剂在潮湿tt介质中冷拉而在每根丝线上进行称为“最终”硬化加工的操作（即在最tt终铅淬火热处理之后），所述拉制润滑剂例如为水乳液或水分散体的形tt式。在丝线周围的黄铜涂层具有极小的厚度，显著小于1微米，例如tt为大约0.15至0.30μm，其与钢丝线的直径相比可忽略。tt

　　由此拉制的钢丝线具有如下直径和机械性质：tt

　　表1tt

　　然后，这些丝线以1＋6＋12分层帘线的形式进行组装，其构造如tt图1中所示，其机械性质在表2中给出。tt

　　表2tt

　　因此，如图1中示意性描绘的本发明的1＋6＋12帘线（C-1）由tt总共19根丝线形成，直径0.20mm的芯丝线以及周围的直径都为0.18ttmm的18根丝线，它们已经以相同的螺距（p2＝p3＝10.0mm）并且以tt相同的捻合方向（S/S）缠绕为两个同心层，以获得紧凑类型的帘线。tt使用上述第I-3段给出的方法进行测量，填充橡胶含量为大约18mg/gtttttt帘线。这种填充橡胶存在于由三个一组的各种丝线形成的24个毛细管tt或间隙的每一个中，即其完全或至少部分地填充这些毛细管的每一个，tt使得在任意2cm长度的帘线上，在每个毛细管或间隙中存在至少一个tt橡胶塞。tt

　　为了制造这些帘线，使用如上所示且在图3中示意性地描绘的装tt置，接着通过捻合为芯股(1+6)加上护套，在加护套的芯股上组装12根tt丝线的外层。芯股因此用约15μm厚度的TPS弹性体层覆盖。由不饱tt和TPS弹性体构成的填充橡胶在约180°C的温度下使用双螺杆挤出机tt（长度960mm，L/D=40）挤出，经由泵由直径为0.570mm的整形模tt头进料；芯股(1+6)当其加上护套时以直角移动至挤出方向并沿直线移tt动。tt

　　在这些测试过程中测试三种不饱和TPS弹性体（可市购得到的产tt品）：SBS（苯乙烯-丁二烯-苯乙烯）嵌段共聚物、SIS（苯乙烯-异戊二tt烯-苯乙烯）嵌段共聚物和S(SB)S嵌段共聚物（苯乙烯-丁二烯-苯乙烯tt的嵌段，其中中心聚二烯嵌段（标记为SB）为统计苯乙烯-丁二烯二烯tt共聚物），其肖氏A硬度分别为约70、25和90。tt

　　III-2、透气性测试

　　接着，使由此制得的本发明的帘线C-1经受在第I-2段描述的透气tt性测试，测量1分钟穿过帘线的空气体积（以cm3计）（对于测试的每tt根帘线取10次测量的平均值）。tt

　　对于测试的每根帘线C-1和对于100%的测量（即十次测量中的十tt个试样），无论测试的TPS弹性体为何，测得的流速均为零或小于tt0.2cm3/min；换言之，本发明的帘线沿着其纵向轴线可被称为气密的。tt

　　此外，根据前述申请WO 2005/071557中描述的方法制备控制帘tt线，该控制帘线进行原位橡胶处理，且具有与本发明的紧凑帘线C-1tt相同的构造，但是用常规二烯橡胶组合物（天然橡胶）进行原位橡胶tt处理，在若干不连续步骤中，使用挤出头对中间1＋6芯股加上护套，tt然后在第二阶段将剩余的12根丝线围绕如此加上护套的芯股形成缆tt线，以形成外层。这些控制帘线然后经受第I-2段的透气性测试。tt

　　首先注意到这些控制帘线没有一根给出100％（即对于十次测量中tt的十个样本）零或小于0.2cm3/min的测量流速，或者换言之这些控制tttttt帘线中没有一根能够称为是沿着其轴线气密的（完全气密）。还发现，tt对于这些控制帘线，表现出最好不透气性结果（即大约2cm3/min的平tt均流速）的那些帘线都具有相对较大量的不希望的填充橡胶从其边界tt的溢出，由于填充橡胶的不希望的粘性，使控制帘线不适合在工业条tt件下的令人满意的压延操作。tt

　　总之，根据本发明的帘线因而表现出不饱和热塑性弹性体（具有tt受控量的填充橡胶）的最佳渗透度，保证了毛细管或间隙中的内部隔tt离物（其沿着帘线的轴线为连续或不连续的）或橡胶塞将以足够数目tt存在；因此，本发明的帘线对于任何腐蚀性流体（如水或空气中的氧tt气）沿着帘线的传播变得不可渗透，从而消除了在本文的介绍部分中tt所述的毛细效应。tt

　　此外，所用的热塑性弹性体在略微溢出帘线外侧的情况下在其制tt备后未表现出不希望的粘性的问题；在存在任何溢出的情况下，其不tt饱和以及因而可（共）硫化性质使其可与不饱和二烯弹性体（例如天tt然橡胶）的周围基体相容。tt

　　当然，本发明不限于上述的实施方案。tt

　　因此，例如，本发明的帘线的芯（C1）能够由非圆形横截面的丝tt线构成，例如由已经塑性变形的丝线，特别是横截面基本上为椭圆或tt多边形（例如，三角形、正方形或者甚至长方形）的丝线构成；芯还tt能够由具有圆形横截面或者其他横截面的预成型丝线，例如波浪形、tt捻合或者扭曲成螺旋形状或Z字形状的丝线制成。在这种情况下，当tt然必须认识到芯（C1）的直径dc代表围绕中心丝线回转的虚拟圆柱的tt直径（包络直径），而不是中心丝线本身的直径（或任何其它横向尺寸，tt如果其横截面不是圆形的话）。tt

　　然而出于工业可行性、成本和整体性能的原因，本发明优选的是tt通过单根中心丝线（层C1）来实现，该中心丝线是常规、线性的并且tt具有圆形横截面。tt

　　此外，由于在帘线的制造过程中，由于其位置在帘线中，中心丝tt线承受的应力小于其它丝线承受的应力，所以没有必要使用例如具有tt高挠曲延性的钢组合物来制造该丝线；有利地可以使用任何类型的钢，tt例如不锈钢。tt

　　此外，其他两层（C2和/或C3）其中之一的一根（至少一根）线tt性丝线能够同样地由预成型或变形的丝线代替，或者更一般地，由横tt截面与直径为d2和/或d3的其它丝线的横截面不同的丝线代替，从而例tt如进一步改进橡胶或任意其它材料对于帘线的渗透性，这种代替丝线tt的包络直径可以小于、等于或者大于构成相关层（C2和/或C3）的其tt它丝线的直径（d2和/或d3）。tt

　　不改变本发明的精神，构成根据本发明的帘线的一些丝线能够被tt钢丝线之外的金属的或另外的丝线代替，且可特别地为由高机械强度tt的无机或有机材料制成的丝线或线，例如由液晶有机聚合物制成的单tt丝。tt

　　本发明还涉及任何多股钢绳，其结构至少以基本股的方式掺入了tt根据本发明的分层帘线。tt

　　作为根据本发明的多股绳（其可例如用于土木工程类型的工业车tt辆的轮胎中，特别是在它们的胎体或胎冠增强件中）的实例，可以提tt及的是具有自身已知的通常构造（M等于1、2、3或4，N从5变化至tt15，P从10变化至22）的多股绳：tt

　　-由总共六根基本股构成的（1＋5）（M＋N＋P），一根股在中tt心，其它五根股围绕中心形成缆线；tt

　　-由总共七根基本股构成的（1＋6）（M＋N＋P），一根股在中tt心，其它六根股围绕中心形成缆线；tt

　　-由总共九根基本股构成的（2＋7）（M＋N＋P），两根股在中tt心，其它七根股围绕中心形成缆线；tt

　　-由总共十根基本股构成的（2＋8）（M＋N＋P），两根股在中tt心，其它八根股围绕中心形成缆线；tt

　　-由总共十一根基本股构成的（3＋8）（M＋N＋P），三根股在tt中心，其它八根股围绕中心形成缆线；tt

　　-由总共十二根基本股构成的（3＋9）（M＋N＋P），三根股在tt中心，其它九根股围绕中心形成缆线；tt

　　-由总共十三根基本股构成的（4＋9）（M＋N＋P），四根股在tt中心，其它九根股围绕中心形成缆线；tt

　　-由总共十四根基本股构成的（4＋10）（M＋N＋P），四根股在tttttt中心，其它十根股围绕中心形成缆线；tt

　　但是其中由紧凑类型或圆柱层类型的M＋N＋P（特别是1＋6＋tt11、1＋6＋12、3+8+14、3+9+15、4+10+16）三层帘线构成的每个基本tt股（或者至少它们中的一些）是根据本发明的帘线。tt

　　例如为如下类型的这种两层多股钢绳本身可以在它们制造时进行tt原位橡胶处理，亦即，这些多股绳的芯或中心芯股本身可以用橡胶如tt热塑性弹性体TPE（特别是TPS弹性体、饱和或不饱和的）或者甚至tt用常规二烯弹性体（例如天然橡胶）例如现有技术的原位橡胶处理的tt帘线中使用的那些二烯弹性体加上护套：tt

　　-(1+6)(1+6+11)，(2+7)(1+6+11)，(2+8)(1+6+11)，(3+8)(1+6+11)，tt(3+9)(1+6+11)，(4+9)(1+6+11)或(4+10)(1+6+11)；tt

　　-(1+6)(1+6+12)，(2+7)(1+6+12)，(2+8)(1+6+12)，(3+8)(1+6+12)，tt(3+9)(1+6+12)，(4+9)(1+6+12)或(4+10)(1+6+12)；tt

　　-(1+6)(3+8+14)，(2+7)(3+8+14)，(2+8)(3+8+14)，(3+8)(3+8+14)，tt(3+9)(3+8+14)，(4+9)(3+8+14)或(4+10)(3+8+14)；tt

　　-(1+6)(3+9+15)，(2+7)(3+9+15)，(2+8)(3+9+15)，(3+8)(3+9+15)，tt(3+9)(3+9+15)，(4+9)(3+9+15)或(4+10)(3+9+15)；tt

　　-(1+6)(4+10+16)，(2+7)(4+10+16)，(2+8)(4+10+16)，tt(3+8)(4+10+16)，(3+9)(4+10+16)，(4+9)(4+10+16)或(4+10)(4+10+16)。tt