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聚酰胺复丝及使用其的花边针织物

2020-12-06 19:44:58

聚酰胺复丝及使用其的花边针织物

　　技术领域

　　本发明涉及适用于花边针织物的聚酰胺复丝。更详细而言，涉及在将本发明的聚酰胺复丝用于花边料的底纱时能够提供耐久性优异、花纹显现得漂亮、质地良好的花边针织物的聚酰胺复丝。

　　背景技术

　　作为合成纤维的聚酰胺纤维、聚酯纤维，在机械性质、化学性质方面具有优异的特性，因此在衣料用途、产业用途中被广泛利用。特别是聚酰胺纤维具有独特的柔软性、高强度，染色时的显色性、耐热性、吸湿性等方面具有优异的特性，因此在长筒袜、内衣、运动服等一般衣料用途中被广泛使用。

　　作为花边消费者的需求，希望花边的花纹显现得漂亮且为柔软质地的花边。为了使花边的花纹显现得漂亮，需要使构成底组织(ground weave)的纱细纤度化，随着细纤度化，纱强力下降，因此希望高强度化。另外，随着构成底组织的纱的细纤度化，纹纱的纱比率变多，因此施加于底纱的交错部的应力变强，从而也希望增强交错部的耐久性。另外，为了使花边的质地柔软，也强烈希望构成底组织的纱的单丝细纤度化。

　　关于聚酰胺纤维的高强力化，例如在专利文献1中提出了能够得到耐久性、耐候性优异且高强力、高韧性花边网眼纱(net fabric)的纤度250～4400dtex的渔网用尼龙6纤维及使用了该纤维的渔网。

　　在专利文献2中提出了在实施针织加工而使用于产业资材用途的情况下对剪切应力、多方向的冲击而言的冲击吸收性优异且耐久性、耐疲劳性优异的纤度300～1000dtex的聚酰胺纤维及使用了该纤维的针织物。

　　现有技术文献

　　专利文献

　　专利文献1：日本特开2008-31572号公报

　　专利文献2：日本特开2004-11082号公报

　　发明内容

　　发明要解决的课题

　　然而，专利文献1及2中记载的纤维为粗纤度，因此不能得到花边的透明感，不适用于花边针织物。另外，由于是单丝粗纤度，因此不能满足花边针织物的质地。

　　本发明为了解决上述问题，课题是提供细纤度、并且即使单丝细纤度化耐久性也优异的高强力聚酰胺复丝。更详细而言，通过具有高强度、高结节强度的聚酰胺复丝，能够提供高次通过性和产品品质优异、在具有与以往同样强力的同时能够实现细纤度化和单丝细纤度化，并且在花边的耐久性得以维持的同时通过花边底纱的透明感使花纹显现得漂亮、质地优异的花边针织物。

　　用于解决课题的手段

　　为了解决上述课题，本发明采用以下的构成。

　　(1)一种聚酰胺复丝，其特征在于，单丝纤度为0.8～7dtex，强度为7.5～8.5cN/dtex，结节强度为6.0～7.5cN/dtex。

　　(2)如上述(1)所述的聚酰胺复丝，其特征在于，伸长15％时的抗拉强度为6.1～7.5cN/dtex。

　　(3)如上述(1)或(2)所述的聚酰胺复丝，其特征在于，总纤度为20～44dtex。

　　(4)一种花边针织物，其花边底纱使用了上述(1)～(3)的任一项所述的聚酰胺复丝。

　　(5)(1)～(3)的任一项所述的聚酰胺复丝的制造方法，其特征在于，是将聚酰胺树脂熔融、将从喷丝头吐出的各长丝冷却固化并进行拉伸的聚酰胺复丝的制造方法，

　　所述制造方法使用聚酰胺复丝的制造装置，所述制造装置至少具备：用于吐出熔融了的聚酰胺树脂并形成长丝的喷丝头；用于对长丝进行缓慢冷却的加热筒；用于对长丝进行冷却固化的冷却装置；用于通过涡流对纱赋予抱合性的流体涡旋喷嘴装置；用于对长丝进行牵引拉伸的牵引罗拉；和用于对长丝进行拉伸的拉伸装置，

　　并且，所述制造方法同时满足下述(A)～(D)的条件。

　　(A)上述加热筒设置于上述冷却装置的上部；

　　(B)上述流体涡旋喷嘴装置设置于上述牵引罗拉的上部；

　　(C)上述拉伸装置为2段以上的多段拉伸装置；

　　(D)在多段拉伸后即刻进行低松弛热处理。

　　(6)如(5)所述的聚酰胺复丝的制造方法，其特征在于，在拉伸罗拉和松弛罗拉之间，以松弛率0～1.5％、热定型温度150～200℃的条件进行松弛热处理。

　　发明效果

　　本发明的聚酰胺复丝是具有高强度、高结节强度的聚酰胺复丝。进而，本发明的聚酰胺复丝能够得到高次通过性和产品品质优异、在花边的耐久性得以维持的同时通过花边底纱的透明感使花纹显现得漂亮、质地优异的花边针织物。

　　附图说明

　　图1示出了能够很好地用于制造本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造装置的一个实施方式。

　　图2示出了作为本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造的比较而例示出的制造装置的一个实施方式。

　　图3是表示能够很好地用于制造本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的喷丝头及加热筒的概略截面模型图。

　　图4示出了能够很好地用于制造本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的涡旋喷嘴的一个实施方式。

　　具体实施方式

　　以下，对本发明进行更详细地说明。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝由聚酰胺构成。该聚酰胺是所谓的烃基在主链上经由酰胺键连接而成的高分子量体的树脂。

　　该聚酰胺的制纱性、机械特性优异，优选主要为聚己内酰胺(尼龙6)、聚己二酰己二胺(尼龙66)。另外，从不容易凝胶化、制纱性良好出发，进一步优选聚己内酰胺(尼龙6)。

　　上述聚己内酰胺以ε-己内酰胺作为构成单元，其80摩尔％以上由ε-己内酰胺构成。上述聚己内酰胺优选由90摩尔％以上的ε-己内酰胺构成。

　　另外，上述聚己二酰己二胺以1，6-己二酸己二胺作为构成单元，其80摩尔％以上由1，6-己二酸己二胺构成。上述聚己二酰己二胺优选由90摩尔％以上的1，6-己二酸己二胺构成。

　　作为其他成分，并无特别限定，可列举例如构成聚月桂酰胺、聚己二酰己二胺、聚壬二酰己二胺、聚癸二酰己二胺、聚十二烷二酰己二胺、聚己二酰间苯二甲胺、聚对苯二甲酰己二胺、聚间苯二甲酰己二胺等的单体即氨基羧酸、二羧酸、二胺等单元。

　　另外，为了有效地表现本发明的效果，优选在聚酰胺中不含有以氧化钛为代表的消光剂等各种添加剂。但是，可以在不阻碍本发明效果的范围内根据需要含有耐热剂等各种添加剂。另外，其含量可以相对于聚合物在0.001～0.1重量％的范围内根据需要进行混合。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝，其特征在于，将单丝纤度、强度及结节强度全部设为上述的特定范围。

　　一般而言，聚酰胺复丝通过将纤度细化，可得到花边底纱的透明感增加而花纹显现得漂亮的花边针织物，但是，产品强度变低，导致花边的耐久性下降。另外，由于纹纱的纱比率变多，因此在交错部施加于底纱的应力变大。因此，为了维持耐久性，需要提高强度、结节强度。另外，为了使花边的质地柔软，需要将单丝纤度细化。

　　为此，本发明人等进行深入研究，发现：为了提供质地及耐久性优异、花边底纱的透明感增加而花纹显现得漂亮的花边针织物，重用的是将单丝纤度、强度及结节强度设为上述的特定范围。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的单丝纤度为0.8～7dtex。通过设为该范围，从而形成柔软质地的花边。在单丝纤度大于7dtex的情况下，导致花边的质地变硬。在单丝纤度小于0.8dtex的情况下，由于制纱工序、高次加工工序中的高张力状态、导纱器等的摩擦而使强度下降，容易产生绒毛，高次加工工序中的断纱增加，产品强度、品质下降。优选为3.0～6.6dtex。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的强度为7.5～8.5cN/dtex。通过设为该范围，从而花边的耐久性提高，能够进行用于实现透明感的细纤度化。在强度小于7.5cN/dtex的情况下，花边的耐久性下降。在强度大于8.5cN/dtex的情况下，由于制纱工序、高次加工工序中的高张力状态、导纱器等的摩擦而容易产生绒毛，高次加工工序中的断纱增加，品质下降。优选为7.7～8.2cN/dtex。

　　花边针织物由于具有特殊的针织结构，因而力集中于底纱与纹纱部的交错点。因此，对于花边的耐久性而言，重要的是：不仅提高上述的纤维轴方向的强度，而且还提高结节强度。即，在提高纤维轴方向的强度的基础上还提高交错点的应力集中部分的强度，这样会使花边的耐久性提高。

　　另外，提高结节强度对于细纤度的聚酰胺复丝特别有效。在为了实现花边底纱的透明感而将底纱细纤度化的情况下，花纹部的纱比率变多，其结果使得施加于底纱的交错部的应力变大。为此，通过提高结节强度，从而能够实现细纤度化。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的结节强度为6.0～7.5cN/dtex。通过设为该范围，从而花边的耐久性提高，能够进行用于实现透明感的细纤度化。在结节强度小于6.0cN/dtex的情况下，长丝不能耐受施加于底纱与花纹部的交错点的应力而断裂，花边的耐久性下降。另外，结节强度越大越优选，但是，本发明中的结节强度的上限值为7.5cN/dtex。优选为6.3～7.5cN/dtex。

　　就本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝而言，作为原纱物性的一个指标的伸长15％时的抗拉强度(以下有时也称为“15％强度”)优选为6.1～7.5cN/dtex。关于15％强度，是依照JIS L1013(2010)抗拉强度及伸长率进行测定，描绘抗拉强度-伸长曲线，将伸长15％时的抗拉强度(cN)除以总纤度所得的值作为15％强度。15％强度是简易地表示纤维模量的值，若15％强度高，则抗拉强度-伸长曲线的斜率高，表示纤维模量高。另一方面，若15％强度低，则抗拉强度-伸长曲线的斜率低，表示纤维模量低。

　　如后文所述，本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝实施了多阶段、高倍率拉伸，通过进行高倍率拉伸，实现高纤维模量，尤其通过实施多阶段拉伸，从而为高纤维模量，同时还抑制绒毛产生。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝通过将15％强度设为6.1～7.5cN/dtex，从而产品品质提高。通过将15％强度设为6.1cN/dtex以上，从而染色工序中的纤维结构变化及结晶取向度变化小，纤维的收缩得到抑制，并且也容易维持纤维的刚性。即，花边制造工序中的热定型时的尺寸变化和收缩不均变小，成为坯布表面平滑而漂亮的针织物，产品品质提高。通过将15％强度设为7.5cN/dtex以下，从而抑制高次加工工序中的断纱、绒毛产生，产品品质提高。优选为6.4～6.9cN/dtex。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的强伸度积优选为9.5cN/dtex以上。若强伸度积为9.5cN/dtex以上，则花边的耐久性变得良好，另外，高次加工工序中的断纱少，高次通过性变得良好。本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的强伸度积进一步优选为10.0cN/dtex以上。另外，强伸度积越大越优选，但是，本发明中的强伸度积的上限值为11.5cN/dtex左右。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的总纤度优选为20～44dtex。通过设为该范围，从而成为花纹显现得漂亮、质地优异、耐久性良好的花边针织物。通过将总纤度设为44dtex以下，从而花边底纱的透明性增加而成为花纹显现得漂亮、质地柔软的花边针织物。通过将总纤度设为20dtex以上，从而强力、结节强力变得充分，花边的耐久性变得良好。进一步优选为22～33dtex。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝在纤维长度方向上的作为粗细不均的指标的纤度变动值U％优选为1.2％以下。通过设为该范围，从而在将花边针织物染色后没有起因于复丝的粗细的染色不均和条纹，使产品品质良好。进一步优选为1.0％以下。另外，U％越小越优选，但是，本发明中的U％的下限值为0.4％左右。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的截面形状并无特别限定。例如可以是圆形截面、扁平截面、透镜型截面、三叶截面、多叶截面、具有3～8个凸部和相同数量的凹部的异形截面、中空截面及其他公知的异形截面。

　　本发明还提供上述聚酰胺复丝的制造方法。本发明的聚酰胺复丝的制造方法包括将聚酰胺树脂熔融、将从喷丝头吐出的各长丝冷却固化并进行拉伸的工序。

　　该方法使用聚酰胺复丝的制造装置来实施，所述制造装置至少具备：(1)用于吐出熔融了的聚酰胺树脂并形成长丝的喷丝头；(2)用于对长丝进行缓慢冷却的加热筒；(3)用于对长丝进行冷却固化的冷却装置；(4)用于通过涡流对纱赋予抱合性的流体涡旋喷嘴装置；(5)用于对长丝进行牵引拉伸的牵引罗拉；和(6)用于对长丝进行拉伸的拉伸装置。

　　另外，该方法的特征在于同时满足下述(A)～(D)的条件。

　　(A)加热筒设置于冷却装置的上部

　　(B)流体涡旋喷嘴装置设置于牵引罗拉的上部

　　(C)拉伸装置为2段以上的多段拉伸装置

　　(D)在多段拉伸后即刻进行低松弛热处理

　　以下对本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造方法的一例进行具体地说明。图1示出了能够很好地用于制造本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造装置的一个实施方式。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝，是通过将聚酰胺树脂熔融，将聚酰胺聚合物通过齿轮泵计量、输送，最终从设置在喷丝头1上的吐出孔挤出，从而形成各长丝。对于这样从喷丝头1吐出的各长丝，如图1所示那样设置为了抑制喷丝头的经时污垢而吹出蒸气的气体供给装置2，并且为了缓慢冷却而整圈围绕地设置加热筒3，利用冷却装置4将纱条冷却到室温固化。之后，利用供油装置5赋予油剂，并且将各长丝集束而形成复丝，用流体涡旋喷嘴装置6进行交织，将其用牵引罗拉7、第1拉伸罗拉8、第2拉伸罗拉9进行2段拉伸，再将其用松弛罗拉10进行松弛。松弛了的纱条通过交织赋予装置11赋予交织，利用卷取装置12进行卷取。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造中，聚酰胺树脂的硫酸相对粘度优选为2.5～4.0。通过设为该范围，从而得到强度、结节强度、强伸度积高的聚酰胺复丝。

　　另外，熔融温度优选比聚酰胺的熔点(Tm)高20℃且比Tm低95℃。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造中，在冷却装置4的上部以整圈围绕各长丝的方式设置加热筒3。通过将加热筒3设置于冷却装置4的上部，并且将加热筒内的环境温度设为100～300℃的范围内，从而能够使从喷丝头1吐出的聚酰胺聚合物热劣化少，取向缓和。通过由从喷丝头面到冷却为止的缓慢冷却带来的取向缓和，得到强度、15％强度、强伸度积高的复丝。在不设置加热筒的情况下，由从喷丝头面到冷却为止的缓慢冷却带来的取向缓和不足，因此难以得到同时满足强度、15％强度及强伸度积的纤维。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造中，加热筒优选为多层。本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝那样的衣料用的细纤度、单丝细纤度区域中，若加热筒内的温度分布一定，则容易成为热对流混乱的状态，影响各长丝的固化状态，成为使U％恶化的要因。因此，通过使加热筒为多层并从上层到下层阶梯性地降低温度设定，从而有意制造出从上层向下层的热对流，通过形成与纱的伴随流同方向的下降气流，从而抑制加热筒内的热对流的混乱，纱晃动也小，得到U％小的复丝。

　　多层加热筒长度L也取决于长丝的纤度，但优选为40～100mm。另外，多层加热筒优选由2层以上构成，多层加热筒的单层长度L1优选为10～25mm的范围。

　　另外，多层加热筒内的环境温度优选在100～300℃的范围内，在各层间设置缓和的温度梯度。例如在将多层加热筒长度L设为75mm、将单层长度L1设为25mm的情况下，加热筒为3层结构，将上层的环境温度设为250～300℃，将中层的环境温度设为200～250℃，将下层的环境温度设为100～200℃。

　　通过设为该构成，从而将喷丝头-冷却之间的环境温度轮廓阶梯性地控制在100～300℃，得到高强度、适当的15％强度、高强伸度积、U％良好的聚酰胺复丝。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造中，冷却装置4可以是从一定方向吹出冷却整流风的冷却装置、或者从外周侧向中心侧吹出冷却整流风的环状冷却装置、或者从中心侧向外周吹出冷却整流风的环状冷却装置等，可以通过任一种方法制造。

　　从抑制纱晃动、U％的方面出发，从喷丝头的下表面到冷却装置4的冷却风吹出部的上端部的竖直方向距离LS(以下称作冷却开始距离LS)优选为159～219mm的范围，更优选为169～189mm。关于从冷却风吹出面吹出的冷却风速，从强度、强伸度积及U％的方面出发，从该冷却吹出部的上端面到下端面的区间的平均值优选为20.0～40.0m/分钟的范围。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造中，供油装置5的位置、即图1中的从喷丝头下表面到供油装置5的供油喷嘴位置的竖直方向距离Lg(以下也称作供油位置Lg)也取决于单丝纤度及来自冷却装置的长丝的冷却效率，但优选为800～1500mm，更优选为1000～1300mm。

　　在为800mm以上的情况下，在赋予油剂时长丝温度适当程度地降低，在为1500mm以下的情况下，由下降气流所致的纱晃动也小，可得到U％低的复丝。另外，在为1500mm以下的情况下，从固化点到供油位置的距离变短，从而伴随流降低，纺纱张力下降，由此纺丝取向得到抑制，拉伸性优异，因此从强度、强伸度积、15％强度的方面出发是优选的。在为800mm以上的情况下，从喷丝头到供油导纱器之间的纱弯曲变得合适，不容易受到由导纱器的摩擦带来的影响，强伸度积、15％强度的降低变少。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造中，在牵引罗拉7的上部设置流体涡旋喷嘴装置6。在专利文献1中提出在拉伸时进行交织处理的同时进行拉伸。这虽然在产业用的单丝粗纤度区域中有效，但是，本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝那样的衣料用的细纤度、单丝细纤度区域中，在拉伸时进行交织处理时容易发生单丝的交缠。另外，由于出现交织点，因此在高张力下的拉伸时，在交织点的纱的拉伸性下降，导致发生应力集中在除此以外的未赋予交织的部分。其结果使强度下降、容易产生绒毛。因此，通过在拉伸前应用流体涡旋型的喷嘴，并且对纱无交织点地赋予适度的抱合性，从而进行均匀的拉伸，得到高强度且无绒毛的聚酰胺复丝。

　　流体涡旋型的喷嘴为如图4那样的形状，利用在筒内来自单向的涡流，对纱赋予抱合性。涡旋喷嘴的长度LA也取决于长丝的纤度，但是，从赋予抱合性的观点出发，优选为5～50mm。

　　另外，涡流的喷出压力优选为0.05～0.20MPa。通过设为该范围的喷出压力，从而可对长丝赋予适度的抱合性，无在高张力下拉伸时的拉伸性下降，并且不会发生拉伸时的单丝散开，因此即使进行细纤度化、单丝细纤度，也能得到无绒毛的高强力聚酰胺复丝。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造中，拉伸设为2段以上的多段拉伸。在1段拉伸的情况下，在实施高倍率的拉伸而想要得到高纤维模量且高强度的原纱时，拉伸张力变高、拉伸点(draw point)位于牵引罗拉上，因此拉伸性恶化，强度下降，并且容易产生绒毛。通过进行2段以上的多段拉伸，从而在拉伸时所施加的对纱的负荷被分散，并且使拉伸点在罗拉间稳定，拉伸性稳定，得到高强度、高纤维模量、适当的15％强度且无绒毛的聚酰胺复丝。

　　为了成为本发明中规定的强伸度范围，总拉伸倍率优选为3.5～5.0倍，进一步优选为3.8～4.7倍。另外，第1段的拉伸倍率优选为2.5～3.5倍，进一步优选为2.7～3.3倍。另外，在拉伸时，将牵引罗拉7加热至40～60℃，将第1拉伸罗拉8加热至130～170℃，将第2拉伸罗拉9加热至150～200℃(热定型温度)。另外，牵引罗拉7的速度优选为500～1300m/分钟，进一步优选为700～1100m/分钟。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝的制造中，优选将拉伸罗拉9和松弛罗拉10的松弛率[(拉伸罗拉速度-松弛罗拉速度)/(松弛罗拉速度)×100]设为0～1.5％。通过设为该范围，从而松弛率比制造一般的聚酰胺复丝时低，成为在松弛少的状态下的热定型(低松弛热处理)，因此分子链的线性提高，成为纤维内部的非晶部分均匀且适度绷紧的结构，得到高强度、高结节强度、高强伸度积的聚酰胺复丝。若松弛率大于1.5％，则成为在松弛大的状态下的热定型，因此分子链的线性下降，强度、结节强度下降。

　　例如，通过采用如前述的图1那样的直接纺纱拉伸法中的条件，可以得到0.8～7dtex的单丝细纤度、7.5～8.5cN/dtex的高强度、6.0～7.5cN/dtex的高结节强度的聚酰胺复丝。

　　本发明的一个实施方式的聚酰胺复丝可以以原纱的形态直接作为底纱供给至花边针织机，并利用通常的方法针织成花边料。花边料只要是刺绣花边、拉舍尔经编花边、利巴花边等通常的针织组织即可。

　　进而，关于编织后的染色以及后续加工、最终定型条件，依照公知的方法进行即可，作为染料，使用酸性染料、反应染料，当然颜色等也没有限定。

　　实施例

　　以下，利用实施例对本发明进行更详细地说明。

　　A.强度、伸长率、强伸度积、15％强度

　　依照JIS L1013(2010)抗拉强度及伸长率来测定纤维试样，描绘抗拉强度-伸长曲线。作为试验条件，在试验机的种类为恒速伸长型、夹具间隔50cm、拉伸速度50cm/min的条件下进行。再者，在切断时的抗拉强度比最高强度小的情况下，测定最高抗拉强度及此时的伸长。

　　强度、强伸度积利用下述式求出。

　　伸长率＝切断时的伸长(％)

　　强度＝切断时的抗拉强度(cN)/总纤度(dtex)

　　强伸度积＝{强度(cN/dtex)}×{伸长率(％)+100}/100

　　15％强度＝伸长15％时的抗拉强度(cN)/总纤度(dtex)

　　B.结节强度

　　依照JIS L-1013(2010)结节强度，在试样的夹具间中央制作结节部，在与上述强度、伸长率测定同样的条件下进行了测定。

　　结节强度利用下述式求出。

　　结节强度＝切断时的抗拉强度(cN)/总纤度(dtex)

　　C.总纤度、单丝纤度

　　将纤维试样设置在1.125m/周的检尺器，使其旋转500圈，制成环状绞纱，利用热风干燥机进行干燥(105±2℃×60分钟)，然后利用天平称量绞纱质量，乘以公定回潮率，由得到的值算出纤度。再者，公定回潮率为4.5％。

　　D.硫酸相对粘度(ηr)

　　将聚酰胺切片试样0.25g以相对于浓度98质量％的硫酸100ml为1g的方式进行溶解，使用奥氏粘度计测定25℃下的流下时间(T1)。接着，测定只有浓度为98质量％的硫酸时的流下时间(T2)。将T1相对于T2的比即T1/T2作为硫酸相对粘度。

　　E.U％

　　使用zellweger uster公司制的USTER TESTER IV，在试样长：500m、测定纱速度V：100m/min、捻线机(Twister)：S捻、30000/min、1/2Inert的条件下测定纤维试样。

　　F.绒毛数

　　将所得的纤维试样以500m/分钟的速度进行重绕，在距离重绕中的纱条2mm的部位设置激光式绒毛检测机，将所检测到的缺点总数换算为每10万m的个数来表示。

　　G.花边评价

　　(a)柔软性

　　针对花边产品，由质地评价经验丰富的检查员(5人)，使用40dtex、4根长丝的尼龙6复丝，以利用与实施例1同样的方法制造的花边针织物作为基准，对柔软性进行了相对评价。其结果取各检查员的评价分数的平均值，将小数点以下四舍五入，将平均值为5记作◎，将平均值为4记作○，将平均值为3记作△，将平均值为1～2记作×。

　　5分：非常优异

　　4分：略优异

　　3分：普通

　　2分：略差

　　1分：差

　　将◎、○视为柔软性合格。

　　(b)耐久性

　　破裂强度是依照JIS L1096(2010)、马伦(Mullen)形法(A法)，通过破裂强度试验方法测定任意3个位置的破裂强度，按照以下基准由其平均值进行4个等级评价。

　　◎：150kPa以上

　　○：120kPa以上且小于150kPa

　　△：110kPa以上且小于120kPa

　　×：小于110kPa

　　将◎、○视为耐久性合格。

　　(c)产品品质(绒毛)

　　花边坯布内的起球(pilling)数：将花边坯布每一反的起球部(针织物的表面的纤维产生绒毛，该绒毛进一步交缠，产生小球状的块的状态)的数量按照以下的基准来表示。

　　◎：0个以上且小于2个

　　○：2个以上且小于5个

　　△：5个以上且小于10个

　　×：10个以上

　　将◎、○视为品质合格。

　　(d)工序通过性

　　编织操作性：将编织中途的断纱次数记作花边坯布每一反(80m)的断纱件数，按照以下基准来表示。

　　◎：0件以上且少于5件

　　○：5件以上且少于10件

　　△：10件以上且少于20件

　　×：20件以上且少于30件

　　将◎、○视为工序通过性合格。

　　(e)品质(花纹的显现情况)

　　通过检查者(5人)对产品的花纹的显现情况的程度进行了相对性评价。其结果取各检查者的评价分数的平均值，将小数点以下四舍五入，将平均值为5记作◎，将平均值为4记作○，将平均值为3记作△，将平均值为1～2记作×。

　　5分：非常优异

　　4分：略优异

　　3分：普通

　　2分：略差

　　1分：差

　　将◎、○视为品质合格。

　　〔实施例1〕

　　(聚酰胺复丝的制造)

　　利用常规方法将作为聚酰胺的、硫酸相对粘度(ηr)为3.3、熔点225℃的尼龙6(N6)切片干燥至水分率为0.03质量％以下。将所得的尼龙6切片在纺纱温度(熔融温度)298℃下熔融，使其从喷丝头吐出(吐出量38.6g/min)。喷丝头使用孔数为20、圆形、孔径φ0.25、4纱条/头的喷丝头。

　　作为纺纱机使用图1所示样式的纺纱机进行纺纱。再者，加热筒使用加热筒长度L为50mm、单层长度L1、L2分别为25mm的2层加热筒，设定温度使上层的加热筒的环境温度为300℃、下层的加热筒的环境温度为150℃。将从喷丝头吐出的各长丝在2层的加热筒内环境温度150～300℃下缓慢冷却，从冷却开始距离LS为169mm、风温为18℃、风速为35m/分钟的冷却装置4通过，将纱条冷却到室温固化。然后，在距离喷丝头面的供油位置Lg为1300mm的位置赋予油剂，并且将各长丝集束而形成复丝，利用涡旋喷嘴长度LA为25mm的流体涡旋喷嘴装置6赋予抱合性。抱合性赋予通过在流体涡旋喷嘴装置6内对行进纱条从箭头方向喷射高压空气来进行。所喷射的空气的压力设为0.1MPa(流量15L/min)。然后，以牵引罗拉7和第1拉伸罗拉8之间的拉伸倍率成为2.9倍的方式进行第1段的拉伸，接着，以第1拉伸罗拉8和第2拉伸罗拉9之间的拉伸倍率成为1.5倍的方式进行第2段的拉伸。接着，在第2拉伸罗拉9和松弛罗拉10之间实施1.0％的松弛，利用交织赋予装置11对纱条进行交织处理后，利用卷取装置12进行卷取。此时，以牵引速度与拉伸速度之比所示的综合拉伸倍率成为4.35倍的方式进行调节。各罗拉的表面温度设定成牵引罗拉为40℃、第1拉伸罗拉为150℃、第2拉伸罗拉为185℃，松弛罗拉设为室温。交织处理通过在交织赋予装置内对行进纱条从直角方向喷射高压空气来进行。所喷射的空气的压力设为0.2MPa。这样得到33dtex、5根长丝的尼龙6复丝。

　　将对所得的尼龙6复丝进行评价得到的结果示于表1中。

　　(花边针织物的制造)

　　接下来，将该复丝整经，作为28G拉舍尔经编花边底纱的后侧纱使幅长为21.0cm、进而作为底纱的前侧纱使幅长为100.0cm、纹纱235～330dtex进行编织。接着，将坯布精练、染色、整理定型而得到内衣用花边针织物。将对所得的花边产品进行评价得到的结果示于表1中。

　　〔实施例2〕

　　将第2拉伸罗拉9和松弛罗拉10之间的松弛率设为0％，并且变更了强度、结节强度，除此以外，利用与实施例1同样的方法得到33dtex、5根长丝的尼龙6复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表1中。

　　〔实施例3〕

　　将第2拉伸罗拉9和松弛罗拉10之间的松弛率设为1.5％，并且变更了强度、结节强度，除此以外，利用与实施例1同样的方法得到33dtex、5根长丝的尼龙6复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表1中。

　　〔实施例4〕

　　作为聚酰胺，使用硫酸相对粘度(ηr)为3.2、熔点为265℃的尼龙66(N66)切片，除此以外，利用与实施例1同样的方法得到33dtex、5根长丝的尼龙66复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表1中。

　　〔比较例1〕

　　将第2拉伸罗拉9和松弛罗拉10之间的松弛率设为2.0％，并且将结节强度设为5.9cN/dtex，除此以外，利用与实施例1同样的方法得到33dtex、5根长丝的尼龙6复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表1中。

　　由于松弛率为2.0％，因此在松弛大的状态下实施热定型，分子链的线性下降，结节强度下降。因此，花边针织物的耐久性差。

　　表1

　　〔实施例5〕

　　除了使用吐出量为38.6g/min、喷丝头的孔数为42、6纱条/头的喷丝头以外，利用与实施例1同样的方法得到22dtex、7根长丝的尼龙6复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表2中。花边针织物的耐久性良好，即使进行细纤度化，耐久性也能得以维持，并且为柔软的质地。另外，随着细纤度化，花边底纱的透明感增加，花纹比实施例1显现得漂亮。

　　〔实施例6〕

　　除了使用吐出量为25.8g/min、喷丝头的孔数为80、孔径φ为0.18、4纱条/头的喷丝头以外，利用与实施例1同样的方法得到22dtex、20根长丝的尼龙6复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表2中。花边针织物的耐久性良好，即使进行细纤度化，耐久性也能得以维持，并且为非常柔软的质地。另外，随着细纤度化，花边底纱的透明感增加，花纹比实施例1显现得漂亮。

　　〔实施例7〕

　　除了使用吐出量为49.2g/min、喷丝头的孔数为24、孔径φ为0.30、4纱条/头的喷丝头以外，利用与实施例1同样的方法得到42dtex、6长丝的尼龙6复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表2中。花边针织物的耐久性良好，并且为柔软的质地。另外，U％非常良好，因此为与实施例1相比更无染色不均的花边针织物。

　　〔比较例2〕

　　除了不设置流体涡旋喷嘴装置6以外，利用与实施例1同样的方法得到33dtex、5根长丝的尼龙6复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表2中。

　　在衣料用的细纤度、单丝细纤度区域中，由于单丝纤度细，因此在拉伸时进行交织处理时，发生单丝的交缠，在交织点的纱的拉伸性下降，强度下降，产生大量绒毛。因此，花边针织物的工序通过性、耐久性、产品品质(绒毛)差。

　　〔比较例3〕

　　不设置流体涡旋喷嘴装置6，并且使用吐出量为43.9g/min、喷丝头的孔数为5、孔径φ为0.50、1纱条/头的喷丝头，除此以外，利用与实施例1同样的方法得到150dtex、5根长丝的尼龙6复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表2中。

　　由于纤度、单丝纤度粗，因此花边针织物的柔软性差。另外，由于底纱的纤度粗，因此花边底纱无透明感，花纹未显现得漂亮。

　　〔比较例4〕

　　除了使用吐出量为19.3g/min、喷丝头的孔数为96、孔径φ为0.16、3纱条/头的喷丝头以外，利用与实施例1同样的方法得到22dtex、32根长丝的尼龙6复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表2中。

　　与实施例5、实施例6相比，单丝纤度较细，因此质地提高，但是聚酰胺纤维在冷却部被急冷，拉伸性下降，强度、结节强度下降，U％恶化，绒毛也增加。因此花边针织物的工序通过性、耐久性、产品品质(绒毛、不均)差。

　　〔比较例5〕

　　如图2所示，未设置第2拉伸罗拉9和松弛罗拉10，在牵引罗拉7、第1拉伸罗拉8中，以牵引罗拉7和第1拉伸罗拉8之间的拉伸倍率成为4.35倍的方式实施仅1段的拉伸，并且在第1拉伸罗拉8和卷取装置12之间以松弛率1.0％进行松弛，除此以外，利用与实施例1同样的方法得到33dtex、5根长丝的尼龙6复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表2中。

　　由于利用1段拉伸进行高倍率的拉伸，因此拉伸性恶化，强度下降，并且产生了绒毛。因此花边针织物的工序通过性、产品品质(绒毛)、耐久性差。

　　〔比较例6〕

　　如图2所示，未设置第2拉伸罗拉9和松弛罗拉10，在牵引罗拉7、第1拉伸罗拉8中，以牵引罗拉7和第1拉伸罗拉8之间的拉伸倍率成为4.35倍的方式实施仅1段的拉伸，并且在第1拉伸罗拉8和卷取装置12之间以松弛率5.0％进行松弛，除此以外，利用与实施例1同样的方法得到33dtex、5根长丝的尼龙6复丝，从而得到花边针织物。将评价结果示于表2中。

　　由于利用1段拉伸进行高倍率的拉伸，因此拉伸性恶化，强度下降，并且产生了绒毛。另外，由于松弛率为5.0％，因此实施在松弛大的状态下的热定型，分子链的线性下降，结节强度下降。因此，花边针织物的工序通过性、品质、耐久性差。

　　表2