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条状钢丝帘线

2021-01-26 22:33:29

条状钢丝帘线

  技术领域tt

  本发明涉及一种条状钢丝帘线。tt

  背景技术tt

  为了提高汽车用轮胎的寿命或行驶性能,实现轻量化、降低成本tt等,已知将相互平行地排列多根钢丝而成的钢丝帘线埋入于构成轮胎tt的带束层的技术。tt

  专利文献1公开了将钢制绕线以螺旋状缠绕于相互平行地排列的tt多根钢丝而成的钢丝帘线。在这里,若基于钢制绕线的约束力太强,tt则强大的接触压力作用于相邻的多根钢丝之间,存在使用时(安装有tt轮胎的汽车行驶时)出现微振磨损,使得耐久性降低的担忧。专利文tt献2公开了利用有机纤维取代钢制绕线来缠绕多根钢丝的技术。然而,tt相比于钢,有机纤维的刚性非常小,因此存在保持多根钢丝的平行排tt列的力度不足的担忧。在平行地整齐的钢丝的数量多的情况下,尤其tt容易发生形状崩塌的现象。tt

  除了绕线之外,还提出了使用粘合剂来将多根钢丝(细丝)相互tt平行地束扎的技术(专利文献3及专利文献4)。tt

  取代缠绕绕线而使用粘合剂来将多根钢丝保持成相互平行的状tt态,由此无需考虑使用绕线时应考虑的约束力的大小等问题。但是,tt在使用粘合剂的情况下,当然必须考虑基于粘合剂的钢丝之间的粘合tt力。并且,由于钢丝帘线和橡胶之间介入有粘合剂,因此也需要考虑tt埋入于橡胶(带束层)时的钢丝帘线的橡胶附着性。为了保障形状稳tt定性,当然也需要考虑基于粘合剂的粘合力与钢丝帘线所具有的回弹tt力(产生弯曲的力)之间的关系。tt

  专利文献1:日本特开昭62-149929号公报tt

  专利文献2:日本特开2001-55008号公报tt

  专利文献3:日本特开昭63-240402号公报tt

  专利文献4:日本特开平7-304307号公报tt

  发明内容tt

  本发明的目的在于,提高钢丝帘线的耐久性及形态稳定性。tt

  并且,本发明的目的在于,在使用粘合剂来将多根钢丝保持相互tt平行的状态的钢丝帘线中,防止出现橡胶附着性大幅下降。tt

  进而,本发明的目的在于,最大限度地抑制使用粘合剂来将多根tt钢丝保持相互平行的状态的钢丝帘线的回弹力,防止产生埋入有钢丝tt帘线的橡胶板中的较大翘曲。tt

  本发明的钢丝帘线将相互平行地排列的多根镀有黄铜的钢制芯线tt以维持上述平行排列的状态束扎而成,整体外形呈条状(细长的平面tt状)。本发明的条状钢丝帘线的特征在于,芯线的线径(截面直径)小tt于0.45mm;在表面涂敷有厚度小于15μm的粘合剂,多根芯线彼此通tt过上述粘合剂被一体地固定;相邻的芯线的间隔小于20μm;上述芯线tt的自由卷绕直径(Free coil diameter:将钢丝静置于平坦面时,在不施tt加外力的状态下自然形成的线圈的直径)为线径的750倍以上。tt

  根据本发明,多根芯线彼此通过粘合剂相互粘合,由此来维持多tt根芯线的平行排列。由于芯线彼此通过基于粘合剂的粘合被一体地固tt定,因此芯线彼此的接触压力不变大,并且也很难产生芯线彼此摩擦tt而引起的微振磨损。能够提供一种耐久性高的钢丝帘线。tt

  本发明的钢丝帘线埋入于橡胶板中而使用。为了提高钢丝帘线和tt橡胶间的粘合性,在构成钢丝帘线的芯线的表面镀有黄铜。在本发明tt的钢丝帘线中,为了一体地固定多根芯线而涂敷于表面的粘合剂的厚tt度小于15μm。通过将粘合剂的厚度设为小于15μm,能够抑制因夹着tt粘合剂而造成的钢丝帘线和橡胶之间的粘合性降低的情况。tt

  进而,本发明的钢丝帘线由具有小于0.45mm的线径、且自由卷tt绕直径为线径的750倍以上的芯线构成。若将具有弯曲(波纹)的钢tt丝帘线埋入于橡胶板中,则由于所埋入的钢丝帘线,橡胶板出现翘曲。tt通过使用具有小于0.45mm的线径、且自由卷绕直径为线径的750倍以tttttt上的芯线,能够将埋入有钢丝帘线的橡胶板上出现的翘曲抑制为比较tt小。tt

  并且,在本发明的钢丝帘线中,相邻的芯线的间隔小于20μm。通tt过使用相邻的芯线的间隔小于20μm、且自由卷绕直径为线径的750倍tt以上的芯线,粘合部分难以剥离,能够良好地维持多根芯线的平行排tt列,提高形状稳定性。tt

  此外,如果芯线的线径过小(芯线过细),就有可能无法确保所需tt的强度,因此上述芯线的线径优选为0.15mm以上。tt

  本发明还提供一种埋入有上述钢丝帘线的轮胎用带束层及具有该tt带束层的轮胎。tt

  附图说明tt

  图1是条状钢丝帘线的局部放大立体图。tt

  图2是沿着图1的Ⅱ-Ⅱ线的条状钢丝帘线的剖视图。tt

  图3是表示汽车用轮胎的内部结构的剖视图。tt

  图4简要地示出用于形状稳定性的评价的试验机。tt

  图5简要地示出了三滚试验机。tt

  图6是三滚试验的试验品的立体图。tt

  图7表示弯曲度的评价试验的弯曲量的测量地点。tt

  图8(A)及图8(B)是分别从表面和背面表示用于平坦性评价tt试验的复合板的立体图。tt

  图9是与形状稳定性的评价相关的图表。tt

  图10是与橡胶附着性的评价相关的图表。tt

  图11是与板平坦性的评价相关的图表。tt

  图12是与弯曲度的评价相关的图表。tt

  附图标记说明tt

  1:条状钢丝帘线tt

  2:芯线tt

  3:粘合剂tt

  10:轮胎tt

  11a、11b:带束层tt

  具体实施方式tt

  实施例tt

  图1示出了本发明的实施例,是条状钢丝帘线1的局部放大立体tt图。图2是沿着图1的Ⅱ-Ⅱ线的剖视图。tt

  条状钢丝帘线1具有:5根芯线2,在一个平面内相互平行地排列;tt粘合剂(粘合层)3,以一体的方式固定5根芯线2,并维持其平行排tt列。芯线2由钢制成,含有碳及铁。粘合剂3属于橡胶类,主要成分tt为苯乙烯丁二烯(styrene butadiene)、腈、氯丁二烯(chloroprene)tt等。tt

  构成条状钢丝帘线1的芯线2的截面呈圆形,线径(芯线2的截tt面直径)(线径)d为0.15mm~0.45mm。例如,对线径为5.50mm的tt钢琴线材进行几次干式拉线及热处理,并对其依次进行镀黄铜(Brass)、tt湿式拉线来制作出芯线2。5根芯线2无需进行捻制地在一个平面上平tt行对齐,涂敷上述粘合剂3而调整形状,来制作出条状钢丝帘线1。涂tt敷的粘合剂3的厚度Ad小于15μm。若芯线2的线径d例如为0.20mm,tt则钢丝帘线1的宽度大约为1.00mm。图1所示的条状钢丝帘线1的立tt体图及图2所示的剖视图可以理解为是放大很多后的图。tt

  参考图2,构成条状钢丝帘线1的5根芯线2彼此之间分别有微tt小的间隔Gd,该间隔Gd中也有粘合剂3。此外,芯线2之间也可以在tt其长度方向上相互接触(这时相邻的芯线2之间的间隔Gd为0)。如tt后述内容,相邻的芯线2之间的间隔Gd小于20μm。不管怎样,构成tt条状钢丝帘线1的5根芯线2都能够通过粘合剂3固定而成为一体,tt并稳定地维持平行排列。tt

  粘合剂3硬化后,条状钢丝帘线1被缠绕于卷轴上,并发货到汽tt车用轮胎的制造工厂等。tt

  图3是表示汽车用轮胎10的结构的剖视图。汽车用轮胎10具有:tt胎体12,构成轮胎10的骨架;环状的胎圈13,位于胎体12的两端;tttttt胎面部14,位于汽车用轮胎10的最外层。胎体12与胎面部14之间有tt两个带束层11a、11b。条状钢丝帘线1埋入于该带束层11a、11b而使tt用。胎体12被带束层11a、11b紧固,由此提高轮胎10的刚性。并且,tt带束层11a、11b缓解来自路面的冲击,也防止外伤直接到达胎体12。tt

  从各种观点对上述条状钢丝帘线1进行了评价试验。以下,就上tt述评价试验进行详细说明。tt

  表1示出了评价试验的结果。制作多样地变更以下说明的参数(结tt构)而得到的多种条状钢丝帘线,从而分别进行了评价试验。tt

  表1tt

  (1)有无绕线(Wrapping wire)tt

  5根芯线2不是借助粘合剂3而一体化,而是如现有技术(例如tt参考日本特开昭62-149929号公报)所述,制作了在5根芯线2的周围tt将绕线缠绕成螺旋状来成为一体的条状钢丝帘线(比较例1~比较例tttttt3)。比较例1使用了钢制绕线、比较例2使用了PA66(聚酰胺66)tt制绕线,比较例3使用了PET(聚对苯二甲酸乙二醇酯)制绕线。除tt了比较例1~比较例3之外(比较例4~比较例29、实施例1~实施例tt12)都没有使用绕线,而是通过粘合剂3来将5根芯线2一体化而得tt到的条状钢丝帘线1(图1~图2)。tt

  (2)线径dtt

  线径是芯线2的线径(截面直径)。在0.15mm~0.5mm的范围内,tt改变芯线2的线径d(参考图2)制作了条状钢丝帘线1。tt

  (3)自由卷绕直径Dtt

  自由卷绕直径是指,在将钢丝静置于平整的面时,在无外力作用tt的状态下自然形成的线圈的直径。如上所述,芯线2经过拉线工序而tt制成,在拉线工序中通过模具时会产生波纹。因此,在无外力作用时,tt不一定就呈直线状。可通过模具的拉线出口的形状的控制、模具的角tt度调整,来控制自由卷绕直径。在评价试验中,在100mm~550mm的tt范围内改变自由卷绕直径。tt

  (4)自由卷绕直径/线径(D/d)tt

  自由卷绕直径/线径(D/d)是所谓弹簧指数,在本实施例中,为tt了将芯线2的回弹力(脱离直线状态,产生弯曲的作用力)用数值表tt示而使用自由卷绕直径/线径(D/d)。是上述自由卷绕直径D除以线tt径d而得到的值。tt

  (5)丝线间隔tt

  丝线间隔是相邻的芯线2之间的间隔Gd(参考图2)。在评价试tt验中,制作在3μm~25μm的范围内改变丝线间隔Gd的条状钢丝帘线tt1。tt

  (6)粘合剂厚度tt

  粘合剂厚度是指涂敷于芯线2的表面的粘合剂3的厚度Ad(参考tt图1及图2)。在10μm~20μm的范围内改变粘合剂厚度。上述丝线间tt隔Gd和粘合剂厚度Ad利用将制成的条状钢丝帘线1的截面进行放大tt拍摄的截面照片而测定。tt

  表1示出了“形状稳定性”、“橡胶附着性”、“耐久性”、“耐tttttt微振磨损性”、“AH(弯曲度的评价值)”及“H(板平坦性的评价tt值)”这6种评价。tt

  (A)形状稳定性的评价tt

  条状钢丝帘线1要求在压延工序中,形状持续维持到将橡胶和条tt状钢丝帘线1粘合为止。形状稳定性的评价采用图4所示的试验装置tt来进行。该试验装置具有:放线卷轴4,放出钢丝帘线;绕线卷轴5,tt缠绕钢丝帘线1;5个直径为50mm的上段导辊6,在2个卷轴4、5之tt间相互隔开间隔地设在一条直线上;5个直径为50mm的下段导辊7,tt在上述上段导辊6的下方相互隔开间隔地设在一条直线上。当钢丝帘tt线1通过上段导辊6与下段导辊7之间时,上段导辊6与下段导辊7tt的高度位置被调整为,使钢丝帘线1受到6mm量的上下方向上的变动tt(按压)。将放线张力设为2kgf,从放线卷轴4放出条状钢丝帘线1,tt并使其以30m/min的速度通过导辊6、7之间,从而缠绕于绕线卷轴5。tt之后,对钢丝帘线1进行目视检查。在表1的形状稳定性的评价栏中,tt对于粘合剥离(平行排列的混乱)等确认到钢丝帘线1的形状崩塌的tt打“×”、没有确认到形状崩塌的打“○”。tt

  (B)橡胶附着性的评价tt

  埋入有条状钢丝帘线1的带束层11a、11b由橡胶制成,要求钢丝tt帘线1和带束层11a、11b(橡胶)良好地粘合。如上所述,对构成条tt状钢丝帘线1的芯线2的表面实施了镀黄铜。若芯线2和带束层11a、tt11b直接接触,则硫化时(轮胎制造工序的最终阶段进行的硫化成型时)tt因镀黄铜中含有的铜和橡胶中所含的硫磺而产生界面反应,因此两者tt能够良好地粘合。但是,如上所述,条状钢丝帘线1的最外层设有粘tt合剂3(参考图1~图2),因此芯线2(其表面的黄铜镀层)和带束tt层11a、11b(橡胶)不直接接触,由此必须对条状钢丝帘线1和带束tt层11a、11b的粘合性慎重地进行确认。对于橡胶粘合性的评价,换言tt之是评价条状钢丝帘线1和带束层11a、11b(橡胶)的粘合性。橡胶tt附着性的评价依据(ASTM,American Society for Testing and Mater ttials)D2229进行。即,在条状钢丝帘线1的周围包覆橡胶后进行硫化tt成型,并从其中拔出钢丝帘线1,测定被拔出的钢丝帘线1的表面被橡tttttt胶包覆的面积的比例(橡胶包覆率)。在表1的橡胶附着性的评价栏tt中,对于橡胶包覆率为75%以上的打“○”,小于75%的打“×”。tt

  (C)耐久性的评价及耐微振磨损性的评价tt

  若埋入于汽车用轮胎10的带束层11a、11b的条状钢丝帘线1发tt生断丝(破断),则条状钢丝帘线1就会失去汽车用轮胎10的增强材tt料的功能。条状钢丝帘线1的断丝是由于构成钢丝帘线1的芯线2之tt间摩擦而导致磨损所造成的。耐久性的评价及耐微振磨损性的评价均tt采用图5所示的三滚试验机及图6中放大后示出的试验品30进行。tt

  三滚试验机具有驱动部20,该驱动部20包括在一条直线上所配tt置的2个自由旋转的辊21、23以及在上述自由旋转的辊21、23之间tt配置在与上述一条直线分离的位置的自由旋转的辊22共3个自由旋转tt的辊。在驱动部20的辊21、22、23挂上埋入有钢丝帘线1的试验品3tt0(图6),并使驱动部20(3个辊21、22、23)在上述一条直线方向tt上往复移动。辊21、22、23使用直径为辊直径D/芯线直径d=100的辊。tt中央的辊22和其两侧的辊21、23之间保持大约60°角度。使驱动部tt20以320循环/分钟(cycle/min)的速度往复移动,1个行程为180mm。tt试验品30是对全长为1200mm的条状钢丝帘线1用长度为350mm、高tt度为4.5mm、宽度为9.5mm的方形橡胶进行包覆而成的,从试验品30tt的两端分别露出条状钢丝帘线1。条状钢丝帘线1的一端螺栓固定于固tt定件25,在另一端挂上条状钢丝帘线1的切断载荷的10%的载荷的配tt重24。tt

  在表1的耐久性的评价栏中,以将比较例1设为100时的指数来tt表示埋入于试验品30的条状钢丝帘线1全部破断时的驱动部20的往tt复次数(全破断循环数)。在表1的耐微振磨损性的评价中,在耐久tt性的评价试验中所得到的全破断循环数的80%的次数时停止试验,将tt试验品30进行拆解,由此观察钢丝帘线1的表面有无磨损,并表示该tt观察的结果。对确认有磨损的打“×”,对没有确认到磨损的打“○”。tt

  (D)弯曲度的评价(钢丝帘线弯曲量AH)tt

  如上所述,构成条状钢丝帘线1的芯线2经过拉线工序而制成,tt因而在无外力作用时,不一定呈直线状态。并且,如上所述,将5根tttttt芯线2平行对齐的状态下固定的条状钢丝帘线1以缠绕于卷轴的状态tt出厂、保管等,因而在缠绕于卷轴期间也会产生波纹。当条状钢丝帘tt线1有很大的弯曲度时,在制造带束层11a、11b的前一阶段的压延板tt就会形成翘曲。若压延板有翘曲,则存在对从压延板制造带束层11a、tt11b的工序产生障碍的可能性。在表1的AH栏中,在主体直径为114ttmm的卷轴上以1.2kgf的张力缠绕条状钢丝帘线1后保持这种状态放置tt2周,之后从上述卷轴放出条状钢丝帘线1,并表示其弯曲量。如图7tt所示,当将切断为400mm的条状钢丝帘线1置于平坦面时,连接条状tt钢丝帘线1的两端的直线与条状钢丝帘线1的顶点的垂线相交的点到tt上述顶点的距离就是弯曲量AH。AH是根据JIS G3510测定的。在表tt1的AH栏中,40mm以上的AH值用粗体来表示。tt

  (E)板平坦性的评价(板上升量H)tt

  如上所述,当条状钢丝帘线1有很大的弯曲度时,埋入有这种条tt状钢丝帘线1的压延板就会产生翘曲。在板平坦性的评价中,评价对tt条状钢丝帘线1(缠绕于主体直径为114mm的卷轴并放置2周后而成)tt包覆橡胶后的板的翘曲(上升)的程度。将长度1000mm×宽度100mttm×厚度0.5mm的未硫化的橡胶板缠绕于周长1000mm(直径大约为3tt20mm)的卷筒上,在未硫化的橡胶板上以2kgf的张力将条状钢丝帘线tt1整列缠绕。进而,在其上缠绕相同尺寸的未硫化的橡胶板来夹持条状tt钢丝帘线1。之后,利用辊以6kgf的载荷压接而制作出复合板40。将tt复合板40在与钢丝帘线垂直的方向上切断,从卷筒中取出复合板40tt并静置于平坦面后,测定复合板40的四角处的上升量(与平坦面的距tt离)。tt

  图8(A)示出了复合板40的立体图。图8(B)示出了将图8(A)tt的复合板40翻过来的状态。为了便于理解,分别在图8(A)的复合tt板40上显示“表”的文字,在图8(B)的复合板40上表示“背”的tt文字。图8(A)所示的复合板40的AB端及CD端向上方翘曲(稍微tt强调而图示)。对比之下,图8(B)所示的翻过来的复合板40几乎没tt有翘曲。这是因为图8(A)所示的端部向上翘曲的复合板40翻过来tt后静置于平坦面时,因复合板40的自重而沿着平坦面。tt

  将没有翻过来的复合板40(图8(A))的四角A、B、C及D的tt上升量(与平坦面的距离)分别设为Ah、Bh、Ch和Dh。将翻过来的tt复合板40(图8(B))的四角Ar、Br、Cr、Dr的上升量分别设为Artth、Brh、Crh和Drh。复合板40的上升量H采用通过以下公式计算出tt的值。tt

  H=(Ah+Bh+Ch+Dh+Arh+Brh+Crh+Drh)/4tt

  在表1的H栏中,示出了通过上述计算公式计算获得的上升量Htt的数值。并且,针对超过5mm的上升量H的数值用粗体字来表示。tt

  参考表1的耐微振磨损性的评价栏,在平行排列的5根芯线2的tt周围以螺旋状缠绕有钢制绕线的条状钢丝帘线(比较例1)的耐微振磨tt损性的评价为“×”。这是因为钢制绕线对芯线2的缠绕过紧,使得tt芯线2之间强烈地摩擦。以螺旋状缠绕有PA66制或PET制绕线的条tt状钢丝帘线(比较例2及比较例3)及不是通过绕线而是通过粘合剂3tt将固定5根芯线2一体地固定的条状钢丝帘线1(比较例3~比较例2tt9,实施例1~实施例12)的耐微振磨损性的评价均为“○”。tt

  参考表1的耐久性的评价栏,若将比较例1的缠绕有钢制绕线的tt条状钢丝帘线的耐久性设为“100”,则以螺旋状缠绕有PA66制或PEttT制绕线的条状钢丝帘线(比较例2及比较例3)及通过粘合剂3将5tt根芯线2一体地固定的条状钢丝帘线1(比较例3~比较例29,实施例tt1~实施例12)的耐久性均超过“100”。并且,还确认了通过粘合剂tt3一体地固定5根芯线2的条状钢丝帘线1(比较例3~比较例29,实tt施例1~实施例12)的耐久性好于以螺旋状缠绕有PA66制或PET制tt绕线的条状钢丝帘线(比较例2及比较例3)。tt

  确认了比起采用绕线一体地固定芯线2,当采用粘合剂3一体地tt固定芯线2时,能够提高条状钢丝帘线1的耐久性及耐微振磨损性。tt

  接着,参考表1的形状稳定性的评价栏,若作为绕线使用钢制钢tt丝(比较例1),则形状稳定性的评价为“○”,但是,若使用PA66tt制或PET制钢丝(比较例2及比较例3),则形状稳定性的评价为“×”。ttPA66或PET与钢相比刚性低,保持5根芯线2的平行排列状态的支撑tt力不够。tt

  另一方面,确认了对于通过粘合剂3一体地固定5根芯线2的条tt状钢丝帘线1(比较例3~比较例29,实施例1~实施例12),自由卷tt绕直径/线径(D/d)及丝线间隔Gd的值决定形状稳定性的评价。tt

  在图9中,在横轴为自由卷绕直径/线径(D/d)、纵轴为丝线间tt隔Gd的图表上图示表1所示的比较例3~比较例29及实施例1~实tt施例12的形状稳定性的评价(○或×)。tt

  参考图9的图表,若D/d的值小于750,则形状稳定性的评价为tt“×”。并且,若丝线间隔为20μm以上,则即使D/d的值为750以上,tt形状稳定性的评价也为“×”。确认了当D/d的值为750以上(芯线2tt的自由卷绕直径D为线径d的750倍以上),且丝线间隔小于20μmtt时,可实现条状钢丝帘线1的形状稳定性。即,在确保基于粘合剂3tt的芯线2之间的约束力来保持形状稳定性时,要求芯线2的回弹力不tt要过大(不使用D/d小的芯线2),且芯线2之间的丝线间隔Gd不要tt过宽。tt

  接着,参考橡胶附着性,确认了在橡胶附着性的评价中,粘合剂tt3的厚度Ad产生影响。tt

  参考图10,在图10中,在横轴为线径d、纵轴为粘合剂3厚度Attd的图表上图示表1所示的比较例3~比较例29及实施例1~实施例1tt2的橡胶附着性的评价(○或×)。若粘合剂3的厚度为15μm以上,tt则橡胶附着性的评价为“×”。另一方面,若粘合剂3的厚度小于15ttμm,则橡胶附着性的评价为“○”。认为粘合剂3的存在会阻碍芯线tt2的表面(镀黄铜层)与橡胶的反应,但是确认了通过将粘合剂3的厚tt度限制为小于15μm,反应的受阻比较得到了抑制。tt

  图11表示与基于表1的试验结果的板平坦性的评价相关的图表,tt在横轴为条状钢丝帘线1的弯曲量AH、纵轴为板上升量H的图表上,tt当板上升量H超过5mm时打“×”,当为5mm以下时打“○”。图tt12表示与弯曲度的评价相关的图表,在横轴为自由卷绕直径/线径(D/ttd)、纵轴为线径d的图表上,当弯曲量AH为40mm以上时打“×”,tt当小于40mm时打“○”。tt

  参考图11,利用条状钢丝帘线1的弯曲量AH(参考图7)为40ttttttmm以上的条状钢丝帘线1的复合板40(参考图8(A)及图8(B))tt的板上升量H超过了5mm。并且,确认了若条状钢丝帘线1的弯曲量ttAH超过40mm,则复合板40的板上升量H开始急剧变大。若弯曲量ttAH小于40mm,则板上升量H为5mm以下。确认了板上升量H强烈tt地依赖于条状钢丝帘线1的弯曲量AH。tt

  参考图12,若自由卷绕直径/线径(D/d)的值小于750,或者线tt径为0.45mm以上,则条状钢丝帘线1的弯曲量AH为40mm以上。确tt认了若自由卷绕直径/线径(D/d)的值为750以上,且线径小于0.45mttm,则条状钢丝帘线1的弯曲量AH小于40mm。即,当自由卷绕直径tt/线径(D/d)的值为750以上(芯线2的自由卷绕直径D为线径的75tt0倍以上),且线径d小于0.45mm时,复合板40的板上升量H被抑tt制在5mm以下。tt

  总结上述评价试验结果如下:为了使所制造的条状钢丝帘线1的tt形状稳定性良好,需要满足D/d的值为750以上(芯线2的自由卷绕tt直径D为线径d的750倍以上),且相邻的芯线2之间的丝线间隔Gdtt小于20μm。为了使条状钢丝帘线1与带束层11a、11b的粘合性良好,tt需要粘合剂3的厚度Ad小于15μm。进而,为了将埋入有条状钢丝帘tt线1的复合板40的翘曲控制在5mm以内而确保平坦性,需要D/d的tt值为750以上(芯线2的自由卷绕直径D为线径d的750倍以上),tt且线径d小于0.45mm。tt

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